Все СНиПы >> СНиПы«Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы»

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9

Пособие к СНиП 2.03.01-84 по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов. Часть 8

Таблица 32

Коэф­фи­ци­ент усло­вий


Класс
растянутой арматуры


Обо­зна­че­-


Значения w, и xel для легкого и мелкозернистого бетонов (группы А) классов

рабо­ты бето­на gb2


ние



В15


В20


В25


В30


В35


В40

0,9

Любой

Любое

«

0,738

1515

0,716

1429

0,696

1359

0,676

1299

0,660

1250

0,640

1196


А-IV

xel

1,0

0,79

0,77

0,75

0,73

0,72

0,70




0,8

0,74

0,72

0,70

0,68

0,66

0,64




0,6

0,69

0,67

0,65

0,63

0,61

0,59




0,4

0,65

0,63

0,61

0,58

0,57

0,55


A-V


1,0

0,81

0,79

0,77

0,76

0,74

0,72




0,8

0,75

0,72

0,70

0,68

0,66

0,64




0,6

0,68

0,65

0,63

0,61

0,60

0,57




0,4

0,63

0,60

0,58

0,56

0,54

0,52


A-VI


1,0

0,83

0,81

0,79

0,77

0,76

0,74




0,8

0,74

0,72

0,70

0,68

0,66

0,62




0,6

0,67

0,64

0,62

0,60

0,58

0,56




0,4

0,61

0,58

0,56

0,54

0,52

0,50


К-7
(
Æ12, Æ15);
В-II
(
Æ5, Æ6);
Вр-II
(
Æ4, Æ5)


1,0

0,8

0,6

0,4

0,86

0,74

0,64

0,57

0,85

0,72

0,62

0,55

0,83

0,70

0,60

0,53

0,81

0,68

0,58

0,51

0,80

0,66

0,56

0,49

0,78

0,64

0,54

0,47

1,0; 1,1

Любой

Любое

«

0,725

1173

0,700

1100

0,672

1028

0,648

973

0,628

932

0,608

894


A-IV

xel

1,0

0,79

0,77

0,75

0,72

0,71

0,69




0,8

0,73

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61




0,6

0,67

0,64

0,61

0,59

0,57

0,55




0,4

0,62

0,59

0,56

0,54

0,52

0,50


A-V


1,0

0,82

0,80

0,77

0,75

0,74

0,72




0,8

0,70

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61




0,6

0,65

0,62

0,59

0,57

0,55

0,53




0,4

0,59

0,56

0,53

0,51

0,49

0,47


A-VI


1,0

0,84

0,82

0,80

0,78

0,76

0,74




0,8

0,73

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61




0,6

0,64

0,61

0,58

0,56

0,53

0,51




0,4

0,57

0,54

0,51

0,49

0,47

0,45


К-7
(
Æ12, Æ15);
В-II
(
Æ5, Æ6);
Вр-II
(
Æ4, Æ5)


1,0

0,8

0,6

0,4

0,89

0,73

0,61

0,4

0,88

0,70

0,58

0,50

0,85

0,67

0,55

0,47

0,84

0,65

0,53

0,45

0,82

0,63

0,51

0,43

0,81

0,61

0,49

0,41

w = 0,8 - 0,008 Rb ; ; .

Если значение х, определенное по формуле (111), оказывается больше xelh0, то в условие (109) подставляется значение х, равное:

, (112)

где ;

.

Значения w и можно определял, по табл. 31 или 32.

При наличии ненапрягаемой арматуры S и S' с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 3.3, распространяя его и на арматуру S'.

Если используется напрягаемая арматура с физическим пределом текучести, высота сжатой зоны х при x > xR всегда определяется по формуле (112).

Значение е вычисляется по формуле

е = e0 + . (113)

При этом эксцентриситет e0 определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. 3.39 и 3.40.

П р и м е ч а н и е. При большом количестве ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести (при RsAs > 0,2 RsAsp) не следует пользоваться формулами (111) и (112). В этом случае высота сжатой зоны х определяется по формулам общего случая согласно п. 3.18 с учетом п. 3.37.

ДВУТАВРОВЫЕ СЕЧЕНИЯ С СИММЕТРИЧНОЙ АРМАТУРОЙ

3.42. Расчет двутавровых сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной в полках, производится следующим образом.

Если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие

N £ Rb b'f h'f - А(gs6Rs - ssc) (114)

(где gs6 определяется по формуле (23) при x = h¢f / h0), то расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b'f в соответствии с указаниями п. 3.41.

Если граница сжатой зоны проходит в стенке, т.е. условие (114) не соблюдается, то расчет производится в зависимости от относительной высоты сжатой зоны следующим образом:

; (115)

а) при x1 £ xR (см. табл. 26 или 27) прочность сечения проверяется из условия

Ne £ Rb bx (h0 - 0,5x) + RbAon(h0 - 0,5h¢f) + sscA¢sp(h0 - a¢p) +

+ RscA¢s (h0 - a¢s), (116)

где . (117)

Здесь gs6 определяется по формуле

, (118)

где h - см. п. 3.7;

; (119)

при N > Rb Aon допускается gs6 вычислять по формуле (23) п. 3.7, принимая x = x1 ;

б) при x1 > xR прочность сечения проверяется также из условия (116), при этом высота сжатой зоны х при арматуре с условным пределом текучести (см. п. 2.16) определяется по формуле

. (120)

В формулах (115) - (120):

Аon — площадь сечения сжатых свесов полки, равная:

Аon = (b'f - b) h'f ;

xel — см. п. 3.41;

b — см. п. 3.18.

Если значение х, определенное по формуле (120), оказывается больше xelh0, то в условие (116) подставляется значение х, равное:

, (121)

где t = ,

Rs, w - см. табл. 31 или 32.

При напрягаемой арматуре с физическим пределом текучести высота сжатой зоны х при x1 > xR всегда определяется по формуле (121).

При наличии ненапрягаемой арматуры S и S¢ с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 33, распространяя его и на арматуру S'.

П р и м е ч а н и я: 1. При переменной высоте свесов полки значение h¢f принимается равным средней высоте свесов.

2. При большом количестве ненапрягаемой арматуры е физическим пределом текучести (при RsAs > 0,2 RsAsp) не следует пользоваться формулами (120) и (121). В этом случае высота сжатой зоны определяется по формулам общего случая, согласно п. 3.18, с учетом п. 3.37.

КОЛЬЦЕВЫЕ СЕЧЕНИЯ

3.43 (3.21). Расчет элементов кольцевого сечения (черт. 28) при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее шести), должен производиться из условия

Черт. 28. Схема, принимаемая при расчете кольцевого сечения

Ne0 £ (Rb Arm + Rsc Asp,tot rsp + Rsc As,tot rs) +

+ Rs Asp,tot jsp zsp + Rs As,tot js zs , (122)

где rm = 0,5 (r1 + r2) ;

Asp,tot — площадь сечения всей напрягаемой продольной арматуры;

As,tot — то же, ненапрягаемой арматуры;

rsp, rs — радиусы окружностей, проходящих через центры тяжести стержней, соответственно площадью Аsp,tot и As,tot;

xcir — относительная площадь сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

, (123)

здесь ; ws = hr ;

hr = 1,1 — для арматуры с условным пределом текучести (см. п. 2.16);

hr = 1,0 — для арматуры с физическим пределом текучести;

dsp(s) = 1,5 + 6Rs × 10-4 (Rs - в МПа);

ssp — предварительное напряжение с учетом коэффициента gsp, большего единицы;

zsp, zs — расстояния от равнодействующей их соответственно в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемые по формуле

zsp(s) = (0,2 + 1,3 xcir) rsp(s) , (124)

но принимаемые не более zsp(s);

jsp, js — коэффициенты, принимаемые равными:

jsp(s) = wp(s) (1 - dsp(s) xcir) ; (125)

если jsp £ 0 или js £ 0, значение xcir снова вычисляется по формуле (123), при этом соответственно принимается Аsp = 0 либо As = 0.

Если xcir < 0,15, в условие (122) подставляется значение xcir, определяемое по формуле

, (126)

при этом значения jsp, js, zsp и zs определяются по формулам (125) и (124) при xcir = 0,15.

Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести сечения e0 определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. 3.39 и 3.40.

Примеры расчета

Прямоугольные сечения

Пример 18. Дано: колонна с размерами сечения — b = 400 мм, h = 700 мм, aр = as = a's = a¢p = 40 мм; бетон класса В30 (Rb = 19 МПа при gb2 = 1,1, Еb = 2,9 • 104 МПа); арматура симметричная класса A-V (Rs = 680 МПа, Еs = 1,9 • 105 МПа), площадью сечения: напрягаемая — Asp = 402 мм2 (2 Æ 16), ненапрягаемая - As = 201 мм2 (1 Æ 16); предварительное напряжение с учетом всех потерь ssp = 575 МПа; натяжение арматуры электротермическое неавтоматизированное; площадь приведенного сечения Аred = 287 600 мм2; усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь напряжений при gsp = 0,9 Р = 397 кН; продольные силы от постоянных и длительных нагрузок Nl = 1890 кН, от всех нагрузок N = 2450 кН; изгибающий момент от кратковременных нагрузок, полученный из статического расчета по недеформированной схеме, М = Мsh = 245 кН×м; расчетная длина l0 = 14,6 м.

Требуется проверить прочность сечения.

Р а с ч е т. h0 = 700 - 40 = 660 мм. Так как l0/h = 14,6/0,7 = 20,8 > 10, расчет ведем с учетом прогиба колонны согласно п. 3.39, вычисляя Ncr по формуле (104).

Для этого определяем jl по формуле (105), принимая по табл. 30 b = 1,0:

= 1,583;

0,1 м = 100 мм > ea = = 23 мм (см. п. 3.35);

= 0,143 > de,min = 0,5 - 0,01 - 0,01 Rb =

= 0,5 - 0,01 × 20,8 - 0,01 × 19 = 0,102 .

Следовательно, принимаем de = e0/h = 0,143.

Напряжение обжатия в бетоне равно:

sbp = Р/Аred = 397 000 / 287 600 = 1,38 МПа.

Поскольку е0/h < 1,5, в формуле (107) оставляем e0/h = 0,143.

Тогда jp = 1 + 12 0,143 = 1,125 .

Моменты инерции бетонного сечения и арматуры равны:

= 11430 × 106 мм4 ;

2 × 603 × 3102 = 116 × 106 мм4 ;

6,55 ;

=

= 4335 кН.

Коэффициент h определяем по формуле (103):

= 2,3 .

Значение e равно:

е = е0 h + = 100 × 2,3 + 310 = 540 мм.

Проверку прочности ведем согласно п. 3.41.

Поскольку в сечении применяется ненапрягаемая арматура класса A-V с условным пределом текучести, то, согласно п. 3.41 и примечанию к п. 3.3, значение Asp = А¢sp заменяем на Asp1 = А'sp1 = Аsp + As = 603 мм2, a напряжение ssp2 заменяем на усредненное напряжение ssp,m и принимаем Аs = А's = 0:

= 383 МПа.

Определяем напряжение в арматуре ssc согласно п. 3.8, принимая ssc,u = 400 МПа, а ssp,m с учетом коэффициента gsp = 1,1:

ssc = ssc,u - ssp,m = 400 - 1,1 × 383 = -20 МПа.

Относительную высоту сжатой зоны бетона при gs6 = 1 вычисляем по формуле (108):

= 0,572 .

Из табл. 26 при gb2 = 1,1, классе арматуры A-V, классе бетона В30 и = 0,507 находим значение xR = 0,42.

Поскольку x1 = 0,572 > xR = 0,42, а арматура класса A-V с условным пределом текучести, высоту сжатой зоны определяем по формуле (111). Так как натяжение электротермическое неавтоматизированное, принимаем b = 0,8, а значение xel находим из табл. 31. При классе арматуры A-V, классе бетона В30 и ssp/Rs = 0,507 xel = 0,59.

Тогда

= 369 мм .

Поскольку x = 369 мм < xelh0 = 0,59 • 660 = 389 мм, оставляем x = 369 мм.

Прочность проверяем из условия (109):

Rb bx(h0 - 0,5x) + sscA¢sp1 (h0 - a¢p) = 19 × 400 × 369 (660 - 0,5 × 369) -

- 20 × 603 (660 - 40) = 1326 × 106 H×мм > Ne = 2450 × 103 × 540 =

= 1323 × 106 H×мм,

т. е. прочность сечения обеспечена.

Кольцевые сечения

Пример 19. Дано: внутренний радиус r1 = 150 мм, наружный радиус r2 = 250 мм; бетон класса В30 (Rb = 19 МПа при gb2 = 1,1, Еb = 2,9 • 104 МПа); напрягаемая арматура класса A-IV (Rs = 510 МПа, Rsc = 400 МПа, Es = 1,9×105 МПа), площадью сечения Аsp,tot = 1470 мм2 (13 Æ 12) распределена равномерно посередине толщины кольца; предварительное напряжение с учетом всех потерь ssp2 = 350 МПа; продольная сила от постоянных и длительных нагрузок N = Nl = 250 кН; изгибающий момент от ветровой нагрузки M = Мsh = 120 кН×м; расчетная длина элемента l0 = 6 м.

Требуется проверить прочность сечения.

Р а с ч е т. Вычисляем площадь кольцевого сечения:

А = p (r22 - r12) = 3,14(2502 - 1502) = 125600 мм2 ;

= 6,55 ;

Ared = A + aAsp,tot = 125 600 + 6,55 • 1470 = 136 900 мм2.

Радиус инерции сечения

= 146 мм.

Тогда гибкость элемента l0/i = 6000 / 146 = 41 > 35.

Следовательно, расчет ведем с учетом прогиба элемента согласно п. 3.39, вычисляя Ncr по формуле (104). Для этого определяем:

rsp = rm = = 200 мм = 0,2 м ;

= 1,294 ;

= 0,48 м = 480 мм > 16,7 мм (см. п.3.35).

Так как = 0,96 > de,min = 0,5 - 0,01 - 0,01 Rb , принимаем de = е0/D = 0,96.

Напряжение обжатия в бетоне при gsp = 0,9 равно:

= 3,4 МПа .

Поскольку е0/D < 1,5, в формуле (107) оставляем е0/D = 0,96. Тогда

= 3,06 .

Моменты инерции бетонного сечения и арматуры равны:

2670 × 106 мм4 ;

29,4 × 106 мм4 ;

=

=

= 4885000 Н = 4885 кН.

Коэффициент h равен:

= 1,05 .

Проверку прочности производим согласно п. 3.43.

Определяем значение xcir по формуле (123), принимая Аs,tot = 0 и gsp = 1,1. Для этого вычисляем:

dsp = 1,5 + 6Rs × 10-4 = 1,5 + 6 × 510 × 10-4 = 1,8 ;

ssp = 1,1 × 350 = 375 МПа; hr = 1,1;

= 0,36 ;

=

= 0,31 > 0,15 .

Следовательно, значение xcir оставляем без изменения. Значение jsp равно:

jsp = wp (1 - dsp xsir) = 0,36(1 - 1,8 × 0,31) = 0,16.

Так как jsp > 0, значение оставляем без изменения. Значение zsp равно:

zsp = (0,2 + 1,3 xcir)rsp = (0,2 + 1,3 × 0,31)200 = 120,6 мм.

Проверяем условие (122), принимая эксцентриситет е0 с учетом h:

(Rb Arm + RscAsp,totrsp) + Rs Asp,tot jsp zsp =

=(19×125600×200 + 400×1470×200) × 1470 × 0,16 × 120,6 =

= 171 × 106 Н×мм = 171 кН×м > Ne0h = Mh = 120 × 1,05 = 126 кН×м ,

т.е. прочность сечения обеспечена.

Расчет элементов на воздействие предварительного обжатия

3.44. При расчете элемента на воздействие предварительного обжатия с учетом нагрузок, действующих в стадии изготовления, усилие в напрягаемой арматуре Np вкодится в расчет как внешняя нагрузка. Это усилие определяется следующим образом:

а) при натяжении арматуры на упоры

Np = (ssp1 - 330) A¢sp ,

где A'sp — площадь сечения напрягаемой арматуры, расположенной в зоне предполагаемого разрушения бетона от сжатия в стадии изготовления;

ssp1 — определяется при коэффициенте gsp, большем единицы, МПа;

б) при натяжении арматуры на бетон усилие Np определяется от всей напрягаемой арматуры, при этом напряжения в ней принимаются равными:

если вся арматура натягивается одновременно — scon2, где scon2 - контролируемые напряжения в арматуре (см. п. 1.23);

если арматура натягивается поочередно группами — ssp1 - ssc,p ,

где , (127)

но не более 280 МПа;

здесь Amin, Аmax — соответственно наименьшая и наибольшая площади поперечных сечений обжимаемого элемента;

Аsp, Аsp,n — площади сечения соответственно всех групп и последней группы напрягаемой арматуры.

Расчет в общем случае производится согласно указаниям п. 3.18, при этом в правую часть уравнения (61) добавляется значение Nр, значение М в условии (60) принимается равным моменту усилия Np относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр тяжести сечения наиболее растянутого (или наименее сжатого) стержня, а площади сечения стержней, которые были использованы для определения усилия Np, в расчете не учитываются.

При расположении усилия Np в плоскости симметрии сечения и при арматуре, сосредоточенной у наиболее и у наименее обжатых граней, расчет прочности на действие предварительного обжатия может производиться согласно пп. 3.46—3.48, где принимается Asp = 0, если арматура натягивается на бетон. При наличии ненапрягаемой арматуры с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 3.3.

При расчете прочности на обжатие расчетное сопротивление бетона сжатию Rb = Rb(p) определяется по табл. 13 при классе бетона, равном его передаточной прочности Rbp, и gb2 = 1; при этом следует учитывать коэффициент gb8 (см. табл. 14, поз. 5). Кроме того, значение ssc,u в формулах (64) и (21) принимается равным 330 МПа.

При натяжении арматуры на упоры расчет элементов на действие центрального обжатия может не производиться.

3.45. При натяжении арматуры на упоры влияние прогиба элемента не учитывается. Также не учитывается влияние прогиба элемента при натяжении на бетон арматуры, расположенной в закрытых каналах и не смещаемой по поперечному сечению при прогибе элемента.

При натяжении на бетон арматуры, расположенной в каналах, пазах, выемках или за пределами сечения, не имеющей сцепления с бетоном и способной смещаться по поперечному сечению элемента, влияние прогиба элемента должно быть учтено, согласно указаниям п. 3.39, как для ненапрягаемого элемента. При этом расчетная длина принимается равной расстоянию между устройствами, прикрепляющими арматуру к бетону по длине элемента, а в значении Is учитывается только ненапрягаемая арматура.

3.46. Для элементов прямоугольного и таврового сечений с полкой в менее обжатой зоне (черт. 29) расчет прочности на действие предварительного обжатия производится в зависимости от высоты сжатой зоны

;

а) при x = х / h0 £ xR [см. формулу (21) при ssc,u = 330 МПа] - из условия

Npe £ Rb(p) bx (h0 - 0,5х) + Rsc A's (h0 - a¢s), (128)

где е - см. п. 3.48;

б) при x > xR — из условия

Npe £ aR Rb(p) bh02 + Rsc A¢s (h0 - a¢s) , (129)

где aR = xR (1 - 0,5xR).

Значения xR и aR при ненапрягаемой арматуре менее обжатой зоны классов А-III и Вр-I можно определять по табл. 33.

Черт. 29. Схема усилий в поперечном сечении внецентренно обжатого железобетонного элемента с прямоугольной сжатой зоной

Таблица 33


Бе­тон

Напря­гаемая арма­тура более

Значения xR и aR (при арматуре менее обжатой зоны
классов A-III и Вр-I) и значения
w и (при
передаточной прочности бетона Rbp), МПа


обжа­той зоны


10


12,5


15


17,5


20


22,5


25


27,5


30


32,5

Тя­же-

Стерж­невая











лый

xR

0,61

0,59

0,58

0,56

0,54

0,53

0,51

0,50

0,49

0,47


aR

0,42

0,42

0,41

0,40

0,40

0,39

0,38

0,37

0,37

0,36


w

0,792

0,778

0,768

0,754

0,740

0,725

0,711

0,699

0,687

0,675


1180

1127

1095

1049

1007

969

933

905

879

854


Прово­лочная












xR

0,61

0,60

0,58

0,57

0,55

0,54

0,52

0,51

0,50

0,49


aR

0,42

0,42

0,41

0,41

0,40

0,39

0,39

0,38

0,37

0,37


w

0,797

0,784

0,775

0,762

0,749

0,736

0,722

0,711

0,700

0,689


1199

1149

1118

1074

1034

996

961

934

908

884

Лег­кий

Стерж­невая












xR

0,54

0,52

0,51

0,49

0,47

0,46

0,44

0,43

0,42

-


aR

0,39

0,38

0,38

0,37

0,36

0,35

0,34

0,34

0,33

-


w

0,735

0,719

0,708

0,692

0,676

0,660

0,643

0,630

0,616

-


995

953

926

890

856

824

795

772

751

-


Прово­лочная












xR

0,54

0,53

0,52

0,50

0,48

0,47

0,45

0,44

0,43

-


aR

0,40

0,39

0,38

0,38

0,37

0,36

0,35

0,34

0,34

-


w

0,740

0,725

0,715

0,700

0,685

0,670

0,655

0,642

0,630

-


1008

968

943

908

875

844

816

793

772

-

Мел­ко-

Стерж­невая











зер­-

xR

0,55

0,53

0,52

0,51

0,49

0,47

0,46

0,45

0,44

0,43

ни-

aR

0,40

0,39

0,38

0,38

0,37

0,36

0,35

0,35

0,34

0,34

стый

w

0,742

0,728

0,718

0,708

0,690

0,675

0,661

0,649

0,637

0,630

груп-

1015

976

951

917

885

855

827

805

784

772

пы А

Прово­лочная











(см.

xR

0,55

0,54

0,53

0,51

0,50

0,48

0,47

0,46

0,45

0,44

п.

aR

0,40

0,39

0,39

0,38

0,37

0,37

0,36

0,35

0,35

0,34

2.1)

w

0,747

0,734

0,725

0,712

0,700

0,686

0,672

0,661

0,650

0,639


1029

992

969

936

905

876

849

828

807

788

w = a - 0,008 Rb(p) ; ; ; aR = xR (1 -xR/2).

Если x > xR, расчетную несущую способность на действие обжатия при необходимости можно несколько увеличить, используя условие (128) при значении х, определяемом следующим образом:

при отсутствии в менее обжатой зоне арматуры с условным пределом текучести

, (130)

где ;

, w — см. табл. 33;

при наличии в менее обжатой зоне арматуры с условным пределом текучести

, (131)

где xel — см. п 3.41в при ssc,u = 330 МПа;

b — см. п. 3.18.

При этом, если значение х, определенное по формуле (131), оказывается больше xelh0, то в условие (128) подставляется значение х, определяемое по формуле (130), где и w находят по табл. 33.

Значение е в условиях (128) и (129) определяется согласно п. 3.48.

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>



Смотрите также: Каталог «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Компании «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Фотогалереи (8) >>
Статьи (148) >>
ГОСТы (206) >>
СНиПы (14) >>
ВСН (5) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
наверх