Все СНиПы >>    СНиПы «Сети, автоматизация, безопасность, связь >>

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

4.29. Расчет на продавливание плитных конструк­ций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной пло­щади, должен производиться по формуле

Р £ Rрдbсрh0, (29)

где Р - продавливающая сила;

bср - среднее арифметическое значение величин периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продав­ливании, в пределах рабочей высоты сечения h0;

Rрд - расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.

При определении величин bср и Р предполагается, что продавли­ванием происходит по боковой поверх­ности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые стороны наклонены под углом 45° к горизонтали.

При продавливании по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° правая часть формулы (29) умножается на вели­чину h­0/с, но не более 2,5 (где с - длина гори­зонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания).

4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:

P £ Rа.хдFх.п; (30)

Р £ 1,4 Rрдbсрh0, (31)

где Fх.п - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые по­верхности пирамиды продавливания;

Rа.хд - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточ­ные и столбчатые фундаменты, в пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.

При этом расчет на продавливание следует вести исходя из возможности продавливания железо­бетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

РАСЧЕТ НА СКАЛЫВАНИЕ

4.31*. Неразрезные сборно-монолитные изгибае­мые конструкции над промежуточными опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности кон­такта материалов, по формуле

. (32)

Предельное значение этих напряжении находится из выражения

tпр = 0,25RпрдКпов, (33)

где Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента;

Кпов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента и принимаемый согласно табл. 24.


Таблица 24

Характеристика шероховатости поверхности бетона

Значение коэффициента Кпов

1. Гладкая (заглаженная) поверхность

0,45

2. Поверхность с естественной шероховатостью

0,60

3. Поверхность с наличием местных углублений (1,5х1,5х1,0 см) с шагом 10х10 см

0,65

4. Поверхность со втопленной щебенкой размером 20-40 мм через 50-70 мм в свежеуложенный и уплотненный бетон

0,80

5. Поверхность свежеуложенного бе­тона сборного элемента, обрабо­танная 15% -ным раствором сульфитно-спиртовой барды с после­дующим удалением несхватившегося слоя бетона пескоструйным аппаратом

1,0

Если t > tпр, то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного эле­мента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расче­том на поперечную силу.

5* РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ

5.1. В каменных и армокаменных конструк­циях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич - 100, бутовый камень - 150, раствор для кладки - 50.

5.2. Расчетные динамические сопротивления кладки из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умно­женным на коэффициент динамического упрочне­ния Ку = 1,2.

5.3. Расчетные динамические сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффи­циент динамического упрочнения Ку = 1,4 и коэф­фициент условий работы m = 1,1.

При расчете сварных соединений стальных кон­струкций коэффициент динамического упрочнения Ку.св следует принимать равным 1.

5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, приме­няемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревян­ных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,4.

5.5*. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предель­ным состояниям первой группы в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций.

Расчет стен из каменных материалов при е0 £ 0,7у, производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е0 при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:

по предельному состоянию Iа - е0 £ 0,95у;

по предельному состоянию Iб - е0 £ 0,8у,

где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

При обеспечении совместной работы каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в прип.12*.

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

5.6*. Расчет оснований убежищ должен произво­диться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооруже­ний.

Расчет оснований убежищ, сложенных скаль­ными грунтами, а также водонасыщенными глинис­тыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротив­ления оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,3.

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное соче­тание нагрузок. При этом отношение площади фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площади сбора нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ II класса - 0,15, III класса - 0,1 и IV класса - 0,05.

Расчет конструкции фундамента на прочность должен произво­диться на особое сочетание наг­рузок, при этом эквивалентную статическую на­грузку следует принимать по п. 3.22 настоящих норм.

5.7* Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распростране­ния вечномерзлых грунтов, определяются, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фунда­ментов на вечномерзлых грунтах, выбором прин­ципа использования мерзлых грунтов в качестве основания, расчетной температурой грунтов и их температурным режимом в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отноше­нии встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектироваться с выбором принципа исполь­зования вечномерзлых грунтов в качестве основа­ния независимо от принципа, принятого дня окружающих зданий, если эти сооружения располага­ются на расстоянии, исключающем взаимное тепло­вое влияние. При этом следует учитывать использо­вание вечномерзлых грунтов в качестве основания:

принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строи­тельства и эксплуатации здания или сооружения;

принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

5.8. В качестве фундаментов отдельно стоящих сооружений следует использовать плитные, ленточ­ные, столбчатые или свайные фунда­менты. При принципе I использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предус­мотрены трубы или каналы с подачей хладоносителя при помощи естественного или механичес­кого побуждения для поддержания расчетной тем­пературы вечномерзлых грунтов в основании соору­жения.

Выбор типа охлаждающих устройств определя­ется особенностями местных условий (темпера­тура воздуха, количество ветреных дней и направ­ление ветра) и теплотехническим расчетом.

5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаива­ния, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.

5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным сопротивлениям, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным на коэф­фициент условий работы m = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения Ку, равный:

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

5.11. Расчет свайных фундаментов должен произ­водиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

грунта основания сваи;

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проекти­рования бетонных и железо­бетонных конструкций.

5.12. Несущая способность Рсв, тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания опре­деляется по формуле

, (34)

где Рст - несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фунда­ментов и глубоких опор;

DР1 - давление во фронте ударной волны, тс/м2 (DР1 =10 DР; DР- давление, кгс/см2, принимаемое согласно прил 1*);

Кb, Кv, Кz - коэффициенты, учитывающие несов­падение по времени максимума дав­ления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: Кv = 1 м/с; Кz = 0,015 м; Кb = 0,7 для фунда­ментов под наружными стенками и Кb = 0,44 для внутренних стен (колонн);

п - количество разнородных слоев грунта;

vi - коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зда­ний и сооружений;

Пi - периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;

Нгр - толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхно­стью сваи;

ji - угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

vн - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяе­мый по главе СНиП по проектиро­ванию оснований зданий и сооруже­ний;

а, а - скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 25;

rв, rн - параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тс×с24 прини­маемый по табл. 25;

Fр - площадь подошвы ростверка, опре­деляемая методом подбора, прихо­дящаяся на одну сваю, м2, за вы­четом площади F0;

F0 - площадь опирания, м2, на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фунда­ментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности вися­чих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотнен­ной засыпкой, суммирование по слоям при вычис­лении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.



Таблица 25

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений

Параметр грунта тс.с24

Скорость распространения упругопластичес­ких волн а1, м/с

1. Насыпной грунт, уплотненный со степенью вла­ж­ности G £0,5

0,16

150

2. Песок крупный и средней крупности при сте­пени влажности G £ 0,8

0,17

250

3. Суглинок тугопластичный и плотнопластичный

0,17

300

4. Глина твердая и полутвердая

0,2

500

5. Лесс, лессовидный суглинок при показателя просадочности П= 0,17

0,15

200

6. Грунт при относительном содержании расти­тельных остат­ков q > 0,6 (торф)

0,1

100

7. Илы супесчаные глинистые

0,15-0,19

500

8. Водонасыщенный грунт (ниже уровня гру­н­товых вод) при степени влажности:



G >0,9

0,2

1500

G £0,8

0,19

450

Примечание. Для промежуточных значений характеристик r и q, приведенных в таблице, допускается применить интерполяцию.



5.14. Несущая способность свай-стоек Рст, тс, по условию сопроти­в­ления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требо­ваниями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упроч­нения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5.15. Количество свай и свай-оболочек Nсв в фундаменте убежища определяется по формуле

, (35)

где Рс - постоянная нагрузка, тс, передавае­мая на рассчитываемую часть фунда­мента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1*;

Fп - площадь покрытия, м2, с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

Кд - коэффициент динамичности, прини­маемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай Кд = 1;

б) материала сваи для висячих свай Кд = 1 и для свай-стоек Кд = 1,8;

DР1 - то же, что и в формуле (34);

Рсв - несущая способность сваи, тс.

6*. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6.1*. Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать осла­б­ление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослаблении радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

, (36)

где А - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1;

Кgi - коэффициент ослабления дозы гамма-излучения преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кg для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

Кni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кn для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

Кр - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

, (36а)

где Кзас - коэффициент, учитывающий сниже­ние дозы проникающей радиации в застройке и принимаемый по табл. 27*;

Кзд - коэффициент, учитывающий ослабле­ние радиации в жилых и производ­ственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 27а*.

6.2*. Для материалов, близких по химическому составу к приве­денным в табл. 26*, но отличающихся плотностью, коэффициенты Кg и Кп следует опре­делять для толщины приведенного слоя Хпрr, рассчитываемого из выражения

, (36а)

где r - плотность вещества с известными значениями Кп и Кg;

Х - толщина слоя вещества с плот­ностью rх, для которого определя­ется приведенная толщина Хпрr.


Таблица 26*

Тол­щина слоя мате­риала см

Коэффициент ослабления дозы гамма-излучения и нейтронов проникающей радиации толщей материала


бетон

r =2,4 г/см3, влажность 10%

кирпич r=1,84г/см3, влажность 5%

грунт r=1,95г/см3, влажность 19%

дерево r=0,7г/cм3, влажность 30%

полиэтилен

r= 0,94 г/см3

сталь

r = 7,8 г/см3


Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

10

6,2

2,0

3,7

1,7

6,5

1,7

12

1,0

22

1,0

4,7

17

15

12

3,5

5,5

2,5

13

2,5

30

1,2

53

1,3

6,5

56

20

23

5,3

8,2

3,7

26

3,8

59

1,3

130

1,7

8,8

150

25

43

8,3

12

5,2

51

5,7

120

1,5

240

2,0

11

280

30

74

13

17

7,2

100

8,2

200

1,8

460

2,5

14

430

35

130

20

24

10

170

12

340

2,2

860

3,0

17

640

40

230

30

34

14

280

17

550

2,5

1600

3,8

21

900

45

390

44

47

18

470

25

910

3,0

3100

4,5

26

1200

50

680

66

66

24

780

35

1500

3,5

5800

5,5

33

1700

55

1200

96

92

32

1300

48

2500

4,2

11000

6,7

-

-

60

2100

140

130

41

2200

68

4100

4,8

20000

8,2

-

-

65

3600

200

180

62

3600

95

6700

5,7

38000

10

-

-

70

6300

280

250

66

6000

130

11000

6,7

72000

12

-

-

75

11000

390

350

83

10000

180

18000

7,7

14×104

15

-

-

80

18000

560

490

100

17000

240

30000

9,0

26×104

18

-

-

85

31000

780

680

120

28000

320

50000

10,0

48×104

21

-

-

90

53000

1100

960

160

48000

430

82000

12

91×104

25

-

-

95

91000

1500

1400

200

77000

580

14×104

14

1,7×106

30

-

-

100

15×104

2200

1900

260

12×104

770

22×104

16

3,2×106

35

-

-

105

26×104

3000

2700

330

20×104

1000

37×104

19

6,1×106

42

-

-

110

45×104

4300

3800

420

32×104

1300

61×104

21

1,1×107

50

-

-

115

76×104

6000

5400

540

51×104

1800

1,0×106

25

2,2×107

59

-

-

120

1,3×106

8400

7700

690

83×104

2300

1,7×106

28

4,1×107

69

-

-

125

2.2×106

12000

11000

890

1,3×106

3100

2,7×106

32

7,6×107

82

-

-

130

3,8×106

17000

15000

1100

2,1×106

4100

4,5×106

37

1,4×108

97

-

-

135

6,4×106

23000

22000

1400

3,4×106

5400

7,4×106

42

2,7×108

110

-

-

140

11×106

32000

31000

1800

6,4×106

7100

1,2×107

48

5,1×108

130

-

-

145

19×106

45000

44000

2300

8,7×106

9400

2,0×107

54

9,6×108

160

-

-

150

32×106

64000

62000

3000

14×106

12000

3,3×107

62

1,8×109

180

-

-


Таблица 27*


Характер застройки

Количество зданий

Высота зданий, м

Плотность застройки, %

Коэффици­ент Кзас


4-6

10-20

40

1,8




30

1,5




20

1,2

Промышленная



10

1,0


1-2

8-12

40

1,5




30

1,3




20

1,2




10

1,0


9

30-32

50

2,5




30

2,0




20

1,5




10

1,0


5

12-20

50

2,0

Жилая и административная



30

1,8




20

1,3




10

1,0


2

8-10

50

1,6




30

1,4




20

1,2




10

1,0

Примечание. При плотности застройки менее 10% коэффициент Кзас применяется равным единице


Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в табл. 26*, приведенную толщину Хпрп при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения

, (36б)

где Хпрr - приведенная к одной плотности по соотношению (36а) толщина нового материала;

W - влажность нового неисследованного материала;

Wизв - влажность материала с известными значениями Кп.

По найденному значению Хпрr по табл. 26* опре­деляем значения Кg и Кп, которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной X.

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Сети, автоматизация, безопасность, связь >>



Смотри также: Каталог «Сети, автоматизация, безопасность, связь» >>
Статьи (121) >>
ГОСТы (329) >>
СНиПы (13) >>
Нормативные документы (3) >>
ВСН (2) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
наверх