Все СНиПы >>    СНиПы «Сети, автоматизация, безопасность, связь >>

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7

ПРИЛОЖЕНИЕ 2*

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВМЕСТИМОСТИ УБЕЖИЩ ДЛЯ НЕТРАНСПОРТАБЕЛЬНЫХ БОЛЬНЫХ И ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ УЧРЕЖДЕНИЙ ЗДРАВООХРАНЕНИЯ


1. Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных определяется из расчета:

больных - в соответствии с заданием на проектирование, но не более 10 % общей проектной вместимости лечебных учреждений в мирное время;

медицинского персонала: 2 врача, 3 дежурные медицинские сестры (фельдшеры), 4 санитарки, 2 медицинские сестры для операционно-перевязочной и одна медицинская сестра для процедур на 50 нетранспортабельных больных. На каждые последующие 50 больных должно приниматься 50 % указанного количества медицинского персонала;

обслуживающего (технического) персонала: дежурные слесари (2), дизелист, электрик, буфетчица - 5 чел. на убежище.

2. Противорадиационные укрытия в учреждениях здравоохранения следует проектировать:

а) на полный численный состав больных, медицинского и обслуживающего персонала в учреждениях здравоохранения, имеющих в своем составе коечный фонд;

б) на штатную численность медицинского учреждения, не имеющего коечного фонда;

в) на полную численность расчетного состава по плану использования лечебно-оздоровительного учреждения.

Под учреждениями здравоохранения понимаются:

а) имеющие коечный фонд больницы, клиники, госпитали, медсанчасти, родильные дома, диспансеры, профилактории, научно-исследовательские институты без клиник, медицинские учебные заведения, поликлиники, аптеки, химико-фармацевтические производства, санитарно-эпидемиологические и дезинфекционные станции;

б) лечебно-оздоровительные учреждения: пансионаты, дома и базы отдыха, пионерские лагеря.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ПЛОЩАДИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ УБЕЖИЩ

Характеристика внутреннего инженерного оборудования убежищ

Площадь, м2/чел., при вместимости убежищ, чел.


150

300

450

600

900

1200 и более

Без автономных (защищенных) сис­тем электроснабжения, водоснаб­же­ния и без регенерации воздуха

0,12

-

0,12

-

0,12

-

-

-

-

При наличии ДЭС, но без авто­ном­ного источника водоснабжения

-

-

0,13

0,16

0,13

0,16

0,12

0,15

0,11

0,13

С автономными системами электро­снаб­жения, водоснабжения и с кон­ди­ционированием воздуха:







а) источники холода - колодезная вода, скважина, вынесенные резервуары

-

-

0,15

0,24

0,14

0,23

0,13

0,21

0,11

0,18

б) источники холода - фреоновые установки

-

-

0,34

0,4

0,3

0,35

0,25

0,3

0,25

0,3

в) источники холода - вода в резервуаре на защищенной площади

-

-

0,23

0,3

0,23

0,3

0,22

0,29

0,2

0,25

Примечание. Над чертой приведены данные для убежищ с двумя режимами вентиляции, под чертой - с тремя.


ПРИЛОЖЕНИЕ 4

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГИДРОИЗОЛЯЦИИ

Отдельно стоящее убежище, возводимое в водонасыщенном грунте. Уровень грунтовых вод 2 м от поверхности земли.

Сооружение со стенами из бетонных блоков толщиной 0,6 м и перекрытием из сборных плит, свободно опертых на стены и замоноличенных слоем бетона, с засыпкой поверху слоем песчаного грунта толщиной 1 м.

Высота остова сооружения 4 м, расчетный пролет перекрытия l = 3 м. Расчетная динамическая нагрузка 2 кгс/см2 при времени нарастания t менее 6 мс, Для гидроизоляционного покрытия используется листовой полиэтилен в один слой, приклеенный мастикой БКС. Толщина листа полиэтилена d = 0,15 см, расчетное сопротивление растяжению Rи = 155 кгс/см2 (по табл. 81), модуль деформации Еи = 790 кгс/см2, расчетное сопротивление мастики БКС сдвигу Rм = 17,5 кгс/см2 (по табл. 8) относительное удлинение Îи = 0,2.

1. Определяем ширину возможной трещины, которая возникает в конструкции сооружения под воздействием нагрузки.

Одним из наиболее опасных мест, в которых возможны разрывы гидроизоляционного покрытий при образовании трещин в конструкции, является сопряжение перекрытия со стеной.

Согласно пп. 4.3* и 4.4* настоящих норм, расчет ведем с условием обеспечения полного прогиба перекрытия не более 1/200/ (т. е. К = 1). Зная ве­личину прогиба, размеры пролета и толщину стены, определяем путем графического построения, что ширина трещины будет 0,6 см.

Допустимая величина трещины по условию разрыва или вдавливания гидроизоляционного пок­рытия из листового полиэтилена равна 0,5 см. Для обеспечения сохранности гидроизоляции перекры­тия в данном случае убежище необходимо запроек­тировать с прогибом не более 1/240 l.

2. Определяем расчетную величину деформации ат, при которой гидроизоляционное покрытие будет деформироваться без разрыва:

где Ки - согласно табл. 7, равно 1;

g - с учетом нагрузки от грунта равно 2,18 кгс/см2;

fи - согласно табл. 9, равно 0,36;

см.

Следовательно, при этой расчетной величине де­формации ат = 0,52 см разрыва гидроизоляционно­го покрытия не произойдет.

3. Проверяем на отрыв гидроизоляции на вертикальных поверхностях при осадке сооружения под воздействием нагрузки.

По условиям работы гидроизоляции на эти воз­действия наиболее опасным местом является сопря­жение стены с фундаментом, т.е. на отметке 5 м от поверхности земли.

Нормальное давление со стороны грунта на гид­роизоляционное покрытие g будет равно сумме динамической нагрузки, действующей на стену, давления грунта и гидростатического давления:

g = 2 + 0,23 + 0,3 = 2,53 кгс/см2;

gfи < Rм

2,53×0,36 < 17,5.

Таким образом, условие соблюдается.


ПРИЛОЖЕНИЕ 5

КОЭФФИЦИЕНТ S ДЛЯ ОТДЕЛЬНЫХ СХЕМ ЗАГРУЖЕНИЯ И УСЛОВИЙ НА ОПОРАХ


Схема загружения консоли

Значение

коэффициента S

Схема загружения свободно опертой балки

Значение коэффициента S


При загружении элемента одновременно по нескольким схемам коэффициент S равен:

где S1 и М1, S2, и М2, Sn и Mn - соответственно коэффициенты S и наибольший изгибающий момент M для каждой схемы загружения. В этом случае в формуле прогиба величина опре­деляется при значении M, равном сумме наибольших изгибающих моментов, определенных для каждой схемы загружения.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ПРОТИВОВЗРЫВНЫЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ УБЕЖИЩ


Основные характеристики

Противовзрывные устройства


МЗС

УЗС-1

УЗС-8

УЗС-25

Номинальный расход воздуха, м3

1500

8000

8000

25 000

Номинальное аэродинамическое сопро­тивление, кгс/м2

5-25

10-15

10-15

10-15

Длина, мм

385

649

749

2197

Ширина, мм

345

595

695

815

Толщина, мм

305

146

215

360

Объем расширительной камеры (учас­тка трубопровода) за противовзрывным устройством, м

0,5

2

2

6

Примечание. Величина аэродинамического сопротивления зависит от места и способа установки противовзрывных устройств.


ПРИЛОЖЕНИЕ 7

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОРУЧНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ

Показатели

Электроручные вентиляторы


ЭРВ-72-2

ЭРВ-72-3

ЭРВ-600/300

1. Производительность:




по режиму чистой вентиляции, м3

1000-1650

1750-2350

600

по режиму фильтровентиляции, м3

-

-

300

2. Полный напор, кгс/м2

27-20

25-20

125/60

3. Диаметр рабочего колеса

0,95 Dн

1,05 Dн

315 мм

4. Электродвигатель:




тип/мощность, кВт

АОЛ-24-4/0,27

4А71А6/0,37

4AA63/0,55

скорость вращения, об/мин

1400

1000

3000

5. Количество работающих при руч­ном приводе, чел.

2

3

2

б. Вес, кг

90

116

55

Примечание. До черты по поз. 2 указан напор вентилятора ЭРВ-600/300 при режиме фильтровентиляции, после черты -при режиме чистой вентиляции.


ПРИЛОЖЕНИЕ 8

КОЭФФИЦИЕНТ ЛОБОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Сх


Условия обтекания преграды гидравлическим потоком

Отноше­ние b/c

Значение Сх

Условия обтекания преграды гидравлическим

потоком

Отноше­ние b/с

Значение Cx

1

2

0,5

1,1-1,2

1

2,2-2,3

1

2,2




1

1,3-1,4

2

1,8-2

1

1,4


ПРИЛОЖЕНИЕ 9*

ПРИЛОЖЕНИЕ 10*

ПРИЛОЖЕНИЕ. 11*

РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ

СВОРНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ УСИЛИЙ РАСПОРА

Динамическая прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепления на концах посредством болтовых или сварных сое­динений к опорам либо надежные замоноличенные швы между торцевыми опорными сечениями и примыкающими к ним конструкциями (стенами, колоннами), рассчитывается с учетом усилия рас­пора Н по формуле

М £ Мн = RадFа(h0 -0,5хн) +Н(d - fпрн-0,5хн),

где М - момент от нагрузки;

Rад - расчетное динамическое сопротивление арматуры растяжению;

Fа - площадь растянутой арматуры;

h0 - рабочая высота сечения;

хн - высота сжатой зоны нормального сечения элемента с учетом действия усилия Н;

Н - усилие распора, подсчитываемого из условия возможной прочности на срез закреплений болтов или сварных швов либо воздействия продольной силы, принимаемой по пп. 3.6 - 3.9 настоя­щих норм;

d - расстояние от верхней грани торцевого сечения до точки приложения распорного усилия; при сварных или болто­вых соединениях на опорах либо при упоре в жесткие стены расстояние d принимается равным рабочей высоте сечения h0;

fпрн - предельный прогиб, достигаемый эле­ментом к моменту начала раздробле­ния бетона на верхней грани сжатой зоны.

Высоту сжатой зоны хн следует определять по формуле

где Rа.сд - расчетное динамическое сопротивление арматуры сжатию;

F¢а - площадь сжатой арматуры;

Rпрд - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

b - ширина прямоугольного сечения.

Предельный прогиб fпрн определяется по фор­муле

,

где xб.пр - величина относительного укорочения бетона, равная:

xб.пр = (350 - 200 xн) 10-5;

xн - относительная высота сжатой зоны се­чения с учетом действия усилий про­дольного обжатия (внешней сжимаю­щей силы, усилия предварительного напряжения, распорного усилия), равная:

S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно прил. 5;

l0 - расчетная длина элемента.

Изгибающий момент Мн, определяемый с учетом распорного усилия, не должен превышать предельный изгибающий момент Мпрд, подсчи­танный при граничной относительной высоте сжатой зоны сечения xд.

Предельный изгибающий момент Мпрд, восприни­маемый норма­льным сечением, следует определять по формулам:

для прямоугольных сечений

Мпрд = 0,5bh02Rпрд;

для элементов с сечениями, отличными от прямо угольных,

Мпрд = RпрдSR + Rа.сдSa¢,

где SR - статический момент площади сжатого бетона при относительной высоте сечения xRд;

Sa¢ - статический момент площади сжатой арматуры относительно центра тяжести растянутой арматуры;

xRд - граничное значение относительной высоты сжатой зоны. определяемое по п. 4.19 настоящих норм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 12*

РАСЧЕТ СТЕН КОМПЛЕКСНОЙ КОНСТРУКЦИИ

Расчет стен комплексной конструкции убежищ производится для сечений, нормальных к их про­дольной оси. Комплексные конструкции, работаю­щие на изгиб, следует проверять также расчетом на воздействие скалывающих напряжений.

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, производится, как и в железобетонных конструкциях, в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны кирпичной кладки xкд и ее граничным значением xRдк.

Расчет про­изводится:

при xкд £ xRдк с учетом расчетных динамичес­ких сопротивлений арматуры;

при xкд > xRдк учетом напряжении sад, дости­гаемых в арматуре и определяемых по формуле

. (1)

Значения xкд определяются из выражения

или ,

где h0 - рабочая высота сечения, равная сумме толщин материалов комплексной кон­струкции за вычетом расстояния от растянутой грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры;

хд - высота сжатой зоны комплексного сечения;

Rад - расчетное динамическое сопротивление арматуры растяжению;

m - коэффициент армирования сечения;

Rк.ид - расчетное сопротивление кладки изгибу,

равное:

Rк.ид = 1,25Rк.сКу, (2)

где Rк.с - расчетное сопротивление кирпичной кладки на сжатие, принимаемое согласно СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкции;

Ку - коэффициент динамического упрочне­ния кладки, принимаемый равным 1,2.

Величина xRкд определяется по формуле

, (3)

где xQкд - характеристика сжатой зоны кладки, определяемая по формуле

xQкд = 0,85 - 0,0008 Rк.ид. (4)

Расчет прочности нормальных сечений на изгиб производится по формуле

М £ RадFа(h0 - 0,5хд), (5)

где Fа - площадь растянутой арматуры.

Высота сжатой зоны комплексного сечения определяется по формуле

, (6)

где b - расчетная ширина элемента.

При расчете изгибаемых комплексных кон­струкций на действие поперечной силы должно соблюдаться условие (при расчете по предельному состоянию Iа)

Q £ 0,45b(Rпрдhб + Rк.идhк), (7)

где hб, hк - толщина железобетона и кирпичной кладки в стене;

Rпрд - расчетная динамическая призменная прочность бетона (при сжатии).

Если условие (7) не выполняется, то следует либо повышать марку бетона, либо увеличивать толщину железобетонной части сечения.

Допускается производить расчет комплексной конструкции на действие поперечной силы только с учетом толщины железобетонной части стены.

Расчет прочности комплексных конструкций на сдвиг по поверхности контакта кладки и железобетона производится по формуле Q £ 0,9Rсрдbh0, (8)

где Rсрд - расчетное динамическое сопротивле­ние срезу кладки по перевязанному сечению.

Если условие (8) не соблюдается, то следует принять конструкцию сопряжения кирпичной кладки с железобетоном, обеспечивающую это условие.

ПРИЛОЖЕНИЕ 13*

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАПАСА СЖАТОГО ВОЗДУХА


Расчетная величина

Обоз­наче­ние

Разме­р­ность

Расчетная формула

Примечание

1. Площадь помещения по контуру герметизации

F

м2

По экспликации помещений

-

2.Площядь ограждений по контуру герметизации

Fогр

м2

То же

-

3. Объем помещений в контуре герметизации за вычетом объема, за­нимаемого людьми

V

м3

V = Fh - nV1,

h - высота в чис­тоте, м; п - вмести­мость соору­жения, чел.; V1 = 0,1 м3 -

объем, занимаемый од­ним человеком

4.Расход воздуха на поддержание подпора

q

м3

q = КIIIFогр

КIII - удельная утеч­ка воздуха через 1 м ограж­дений по кон­туру герметизации убежища, м3/(ч× м2), принимается по

прил. 1*

5. Удельная воздухоподача для обеспечения дыхания людей

lдых

м3/чел.-ч

а - 20 л/чел.-ч - норма выделения СО2 одним чело­веком; ССО2макс - ма­к­­си­мально допус­ти­мая концентрация СО2 при III режиме (прил. 1*), л/м3; Сб0 = 0,4 - содержания СО2; в воздухе бал­лона, л/м3.

6. Кратность воздухооб­ме­на при воздухоподаче по поз. 4

Кв

1/ч

-

7. Удельный объем воздуха помещений

Vуд

м3/чел.

-

8. Удельная воздухоподача для поддержания подпора

lподп

м3/чел.-ч

lподп = КвVуд

-

9. Нарастание концен­тра­ции угле­кислого газа по времени

Сz

л/м3

С0реж.II =+C0б = 10,4 - начальная рас­четная кон­цен­т­ра­ция СО2 в момент перехода со II режима на Ш, л/м3; l2 - минимальная во­з­духоподача во II режиме, рав­ная 2 м3 /чел.-ч

10. Продолжительность пребывания на минима­льной воздухоподаче по поз. 8 до нарастания кон­цен­трации СО2 до макси­мального значения ССО2макс

ч

-

11.Теоретический запас воздуха для поддержания под­пора и обеспечения дыхания людей

Gтеор

нм3

zIII - продолжи­тель­но­сть III режима пo прил. 1*

12.Запас воздуха для компенсации колебаний атмосферного давления

Gколеб

нм3

30 - предел колеба­ний атмос­ферного давления, кгс/(ч×м2)

13.0бщий запас сжатого воздуха для сооружения с учетом потерь при хра­нении и неполного опорож­нения баллонов и непол­но­го ис­пользования объема помещения

Gобщ

нм3

Gобщ = (Gтеор + Gколеб)1,3

-

14. Расчетное количество баллонов А-40

п6

шт.

6 - емкость баллона А-40 при давлении 150 атм, нм3


СОДЕРЖАНИЕ


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

РАЗМЕЩЕНИЕ УБЕЖИЩ

РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ

2. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

А. УБЕЖИЩА

ПОМЕЩЕНИЯ ОСНОВНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

ПОМЕЩЕНИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

ЗАЩИЩЕННЫЕ ВХОДЫ И ВЫХОДЫ

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ И ГЕРМЕТИЗАЦИЯ

Б. ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЕ УКРЫТИЙ (ПРУ)

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

3*. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

НАГРУЗКИ И ИХ СОЧЕТАНИЯ

ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ УДАРНОЙ ВОЛНЫ

ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

4. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

МАТЕРИАЛЫ И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

Б. Арматура

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

А. Внецентренно сжатые элементы

Б. Изгибаемые элементы

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

РАСЧЕТ НА СКАЛЫВАНИЕ

5* РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

6*. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

7*. САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ

ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ УБЕЖИЩ

ВЕНТИЛЯЦИЯ ДИЗЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ «ДЭС»

ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ

ВОДОСНАБЖЕНИЕ И КАНАЛИЗАЦИЯ УБЕЖИЩ И ДЭС

ВОДОСНАБЖЕНИЕ И КАНАЛИЗАЦИЯ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ

8* ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА И СВЯЗЬ

ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ

ЭЛЕКТРООСВЕЩЕНИЕ

ЗАЩИЩЕННЫЕ ДИЗЕЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ (ДЭС)

СВЯЗЬ

9. УБЕЖИЩА, РАЗМЕЩАЕМЫЕ В ЗОНЕ ВОЗМОЖНОГО ЗАТОПЛЕНИЯ

10* ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2*

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВМЕСТИМОСТИ УБЕЖИЩ ДЛЯ НЕТРАНСПОРТАБЕЛЬНЫХ БОЛЬНЫХ И ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ УЧРЕЖДЕНИЙ ЗДРАВООХРАНЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ПЛОЩАДИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ УБЕЖИЩ

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГИДРОИЗОЛЯЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

КОЭФФИЦИЕНТ S ДЛЯ ОТДЕЛЬНЫХ СХЕМ ЗАГРУЖЕНИЯ И УСЛОВИЙ НА ОПОРАХ

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ПРОТИВОВЗРЫВНЫЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ УБЕЖИЩ

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОРУЧНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

КОЭФФИЦИЕНТ ЛОБОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Сх

ПРИЛОЖЕНИЕ 9*

ПРИЛОЖЕНИЕ 10*

ПРИЛОЖЕНИЕ. 11*

РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ

СВОРНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ УСИЛИЙ РАСПОРА

ПРИЛОЖЕНИЕ 12*

РАСЧЕТ СТЕН КОМПЛЕКСНОЙ КОНСТРУКЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ 13*

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАПАСА СЖАТОГО ВОЗДУХА


Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Сети, автоматизация, безопасность, связь >>



Смотри также: Каталог «Сети, автоматизация, безопасность, связь» >>
Статьи (121) >>
ГОСТы (329) >>
СНиПы (13) >>
Нормативные документы (3) >>
ВСН (2) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
Copyright © 1999-2018 ВашДом.Ру - проект маркетинговой группы «Текарт»
По вопросам связанным с работой портала вы можете связаться с нашей службой поддержки или оставить заявку на рекламу.
Политика в отношении обработки персональных данных

наверх