Все СНиПы >> СНиПы«Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы»

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9    |    Часть 10

СНиП 2.03.04-84. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия ... Часть 9

 

2.14. Модуль упругости арматуры Es для основ­ных видов стержневой и проволочной арматуры принимается по СНиП 2.03.01-84 и для арматуры и проката из жаростойкой стали — по табл. 18. Коэф­фициент bs, учитывающий снижение модуля упру­гости арматуры при нагреве, должен приниматься по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры и проката.

2.15. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры ast следует принимать по табл. 20.

В железобетонных элементах, имеющих трещины в растянутой зоне сечения, коэффициент темпера­турного расширения арматуры в бетоне astm опре­деляют по формуле

 

                                  (49)

 

где abt, ast коэффициенты, принимаемые по табл. 14 и 20 в зависимости от тем­пературы нагрева бетона на уровне арматуры и нагрева арматуры;

ja коэффициент, принимаемый по табл. 21 в зависимости от процента армирования сечения продольной растянутой арматурой/

 

Таблица 21

 

Отношение момента М1 при расчете по предельному состоянию второй группы к моменту М при расчете по предельному

Коэффициент ja при проценте армирования сечения продольной арматурой

состоянию первой группы   М1

                                              М

0,2

0,4

0,7

1,0

2,0 и более

 

1,0

 

0,90

 

0,95

 

1,00

 

1,00

 

1,00

0,7

0,75

0,90

0,95

1,00

1,00

0,5

0,55

0,80

0,90

0,95

1,00

0,2

0,20

0,55

0,70

0,80

0,95

 

 

Примечание. Коэффициент ja для промежуточных значений отношения  определяется по интерполяции.

 

2.16. При расчете на выносливость железобетон­ных конструкций, работающих в условиях воздей­ствия температур выше 50 °С, следует дополни­тельно вводить коэффициент условий работы арма­туры gs3t, принимаемый при температуре нагрева арматуры, °С:

 

до 100 ......... 1,00

     150 ......... 0,80

     200 ......... 0,65

 

Для промежуточных значений температур коэф­фициент gs3t определяется по интерполяции.

2.17. При расчете кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, необходимо учитывать упруго-пластические свойства арматуры. Коэффициент упругости арматуры vs, характеризующий упруго-пластические свойства растянутой арматуры, следует принимать по табл. 22 в зависимости от температуры арматуры и длительности нагрева.

 

Таблица 22

 

Температура

арматуры, °С

Коэффициент vs при расчете на нагрев

 

 

кратко­временный

длительный

 

50 200

 

1,0

 

1,0

300

0,9

0,6

400

 

0,7

0,3

 

Примечание. Коэффициент vs для промежуточных значений температур принимается по интерполяции.

 

 

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ

И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ

ПЕРВОЙ ГРУППЫ

 

РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

 

3.1. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций, подвергающихся воздействию повы­шенных и высоких температур, должен произво­диться для сечений, нормальных к их продольной оси, по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований настоящих норм и правил.

При расчете бетонных элементов на действие сжимающей силы следует учитывать деформации от неравномерного нагрева бетона по высоте сече­ния, определяемые по указаниям пп. 1.271.31 и 4.16, суммируя их с эксцентриситетом продольной силы. Если деформации от нагрева уменьшают эксцентриситет продольной сипы, то их не учитывают.

 

Внецентренно сжатые элементы

 

3.2. Растет внецентренно сжатых бетонных эле­ментов, подвергающихся равномерному и неравно­мерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, необхо­димо выполнять из условия формулы (12) СНиП 2.03.01-84, в котором расчетное сопротив­ление бетона Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gbt, приве­денный в табл. 10, в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. Коэффициент a принимают равным 1.

Для элементов прямоугольного сечения площадь сечения сжатой зоны бетона Ab следует определять по формуле (13) СНиП 2.03.01-84.

При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани более 400 °С расчет внецентренно сжатых элемен­тов следует производить с учетом различия проч­ности бетона по высоте сечения. Сечение по высоте разделяют на две части, нагретых до температуры менее и более 400 °С.

Проверка прочности внецентренно сжатых бетон­ных элементов с учетом сопротивления бетона растянутой зоны должна производиться из условия формулы (14) СНиП 2.03.01-84, в котором расчет­ное сопротивление бетона Rbt следует дополни­тельно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10:

при нагреве со стороны сжатой зоны в зависи­мости от средней температуры бетона растянутой зоны;

при нагреве со стороны растянутой зоны — в зависимости от температуры бетона растянутой грани.

При проверке прочности сечений необходимо учитывать напряжения растяжения в бетоне sbtt, определяемые по формуле (32), вызванные нели­нейным распределением температур бетона по высоте сечения элемента.

Наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элементов не должна превышать предельно допустимую температуру применения бетона, ука­занную в ГОСТ 2091082.

Коэффициент h, входящий в формулы (13) и (14) СНиП 2.03.01-84, находят по формулам (19) и (20) тех же норм и правил, принимая момент инерции сечения I равным Ired, который опреде­ляют согласно требованиям п. 1.15.

В формуле (22) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление бетона Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gbt, принимаемый по табл. 10, в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения.

Коэффициент b в формуле (21) СНиП 2.03.01-84 следует определять в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 23.

 

Таблица 23

 

 

Номера составов бетона по табл. 9

Коэффициент b при температуре бетона, °С,

в центре тяжести сечения

 

 

50

100

200

300

500

700

900

 

1 3

 

1,2

 

1,4

 

1,5

 

2,0

 

 

 

4 11, 23, 24

1,6

1,6

1,8

1,9

6,7

16,0

12 18, 29, 30

1,5

1,5

2,0

8,0

33,0

19 21

 

1,2

1,4

1,5

2,0

16,0

25,0

50,0

 

Примечания: 1. Коэффициент b для промежуточных значений температур определяется по интерполяции.

2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения b, то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наи­большую величину, указанную в таблице.

 

 

Изгибаемые элементы

 

3.3. Изгибаемые бетонные элементы, подвергаю­щиеся воздействию температуры, допускается при­менять только в случае, если они лежат на грунте или специальной подготовке, и, в виде исключения. в других случаях при условии, что они рассчитыва­ются на нагрузку от собственного веса и под ними исключается возможность нахождения людей и оборудования.

Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия (23) СНиП 2.03.01-84, в котором коэффициент a для бетона составов № 121, 23, 29 (см. табл. 9) принимается равным 1; расчетное сопротивление бетона Rbt следует допол­нительно умножать на коэффициент условия работы бетона gtt, принимаемый согласно указаниям п. 3.2.

При этом необходимо учитывать напряжения растяжения sbtt в бетоне по указаниям п. 3.2.

При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани выше 400 °С момент сопротивления сечения Wpl следует определять по формуле (16) СНиП 2.03.01-84, принимая площадь, статический момент и момент инерции приведенного сечения по указаниям п. 1.15.

3.4. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должны производить по СНиП 2.03.01-84 и дополнительным указаниям п. 3.16.

 

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ПО ПРОЧНОСТИ

 

Расчет по прочности сечений,

нормальных к продольной оси элемента

 

3.5. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, при воздействии повы­шенных и высоких температур должны выполнять по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требо­ваний пп. 3.63.9.

3.6. Расчетные сопротивления бетона Rb следует принимать с учетом коэффициента условий работы бетона gbt, определяемого по табл. 10:

для элементов прямоугольного и кольцевого сечений, а также тавровых сечений с полкой в растянутой зоне — в зависимости от средней темпе­ратуры бетона сжатой зоны сечения;

для двутавровых и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне — в зависимости от средней темпера­туры бетона отдельно сжатой зоны ребра и сжатых свесов полки.

Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямо­угольных сечений при x < xR допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0  от сжатой грани сечения. Если x = xR h0 или сечение полностью сжато (x = h), коэффициент условий работы бетона gbt допуска­ется принимать в зависимости от температуры бетона, расположенного на расстоянии 0,5х от сжатой грани сечения.

При расчете на нагрузку наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элемента не должна превышать предельно допустимой температуры применения бетона, указанной в ГОСТ 20910-82. Полка, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается.

Расчетные сопротивления арматуры Rs и Rsc сле­дует принимать с учетом коэффициента условий работы арматуры gst, определяемого по табл. 20 в зависимости от температуры соответствующей арматуры. При этом температура арматуры не должна превышать предельно допустимой темпера­туры применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 17).

3.7. При определении граничного значения отно­сительной высоты сжатой зоны бетона xR по фор­муле (25) СНиП 2.03.01-84 величину w следует вычислять по формуле (26) тех же норм и правил, принимая коэффициент а равным для бетона соста­вов (см. табл. 9):

№ 1 3, 6, 7, 10 15, 19 и 21 0,85;

№ 4, 5, 8, 9, 16 18, 23 и 29      0,80.

В формуле (25) СНиП 2.03.01-84 для жаростой­кой арматуры, указанной в табл. 19, следует принимать ssc,u = Rs. Для всех классов арматуры коэффициент условий ее работы gst принимают по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры.

3.8. При определении условной критической силы Ncr  по формуле (58) СНиП 2.03.01-84 следует учитывать указания пп. 3.2 и 4.4.

При расположении арматуры только у одной из граней сечения, вычисляя Ncr по формуле (58) СНиП 2.03.01-84, принимают Is = 0.

3.9. При расчете центрально растянутых железо­бетонных  элементов,  неравномерно нагретых по высоте сечения, правая часть условия (60) СНиП 2.03.01-84 заменяется суммой произведе­ний площади арматуры, расположенной по каждой из сторон сечения, на расчетное сопротивление арматуры Rs и коэффициент условий работы арма­туры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры соответствующей арматуры.

 

Расчет по прочности сечений,

наклонных к продольной оси элемента

 

3.10. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, при воздействии повы­шенных и высоких температур должен произво­диться на действие поперечной силы и изгибающего момента по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнитель­ных требований пп. 3.113.15.

 

Расчет сечений,

наклонных к продольной оси элемента,

на действие поперечной силы

 

3.11. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы должно соблюдаться условие формулы (72) СНиП 2.03.01-84, обеспечивающее прочность по наклонной полоса между наклонными трещинами. В формулах (72) и (74) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление бетона Rb должно дополнительно умножаться на коэффициент условий работы бетона gbt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения. При вычислении коэффициента jw1 по формуле (73) СНиП 2.03.01-84 коэффициент a вычисляют по формуле (57), в которой коэффициенты bb и bs принимают по табл. 10 и 20 в зависимости от максимальной температуры хомутов. В формуле (74) СНиП 2.03.01-84 коэффициент b для составов бетона (см. табл. 9) принимается:

№ 1 3, 6, 7, 10 15, 19 21 0,01

№ 4, 5, 8, 9, 16 18, 23 и 29       0,02

3.12. Расчет железобетонных элементов с по перечной арматурой на действие поперечной силы должен производиться из условия формулы (76) СНиП 2.03.01-84, обеспечивающее прочность по наклонной трещине по наиболее опасному наклон­ному сечению.

3.13. При расчете на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой:

расчетное сопротивление арматуры Rsw дополни­тельно умножают на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры попереч­ной арматуры в рассматриваемом сечении;

расчетное сопротивление бетона Rbt дополни­тельно умножают на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны. Сред­нюю температуру бетона сжатой зоны прямоуголь­ного сечения допускается определять по темпера­туре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0 от сжатой грани сечения.

Коэффициент jb2 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения следует устанавливать равным для бетона составов (см. табл. 9):

№ 1 3, 6, 7, 10 15, 19 21:

50 200 °С ....................... 2,0

800 °С и выше ................... 5,0

№ 4, 5, 8, 9, 16 18, 23 и 29:

50 200 °С ...................... 1,5

800 °С и выше .................. 4,5

 

Для температур между 200 и 800 °С коэффи­циент jb2, определяют интерполяцией.

При воздействии температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, установленной по расчету (см. табл. 17), допускается ставить поперечную арматуру, укоро­ченную по высоте сечения элемента. Минимально допустимая длина хомутов должна быть не менее 2/3h0 (черт. 4).

 

 

Черт. 4. Схема наклонного сечения железобетонного элемента с укороченными

по высоте сечения хомутами

с — проекция расчетного наклонного сечения элемента высотой h0; с1 — проекция расчетного наклонного сечения элемента с условно укороченной высотой hu = hw + а

 

Величина поперечной силы. воспринимаемая укороченными хомутами и бетоном в наклонном сечении, вычисляется по формуле

 

               (50)

 

                           (51)

 

где qsw — находят по формуле (81) СНиП 2.03.01-84, в которой Rsw умно­жается на коэффициент gst, принимае­мый по табл. 20 в зависимости от мак­симальной температуры хомутов.

Сечение элемента с укороченной поперечной арма­турой необходимо проверить по формуле (50) без второго члена правой части, в которой вместо h0 принимается условная рабочая высота сечения изгибаемого элемента hu, равная длине хомутов и толщине защитного слоя бетона у менее нагретой грани hu = hw + a (см. черт. 4). При этой проверке расчетное сопротивление бетона Rbt следует допол­нительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона условно сжатой зоны сечения элемента укороченной высоты, а температура бетона сжатой зоны определяется из теплотехнического расчета элемента действительной высоты. За расчетную поперечную силу принимается наименьшая величина, полученная из расчета по формуле (50) для элемента с обычной и условной высотой.

3.14. При расчете на действие поперечной силы изгибаемых элементов без поперечной арматуры из условия формулы (84) и коротких консолей из условия (85) СНиП 2.03.01-84 расчетные сопротив­ления бетона Rbt и Rb следует дополнительно умно­жать на коэффициент условий работы бетона соот­ветственно gtt и gbt, определяемые по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. Коэффициент jb4 при средней темпе­ратуре бетона сжатой зоны сечения принимается равным для бетона составов (см. табл. 9):

№ 1, 3, 6, 7, 10 15, 19 21:

50 200 °С ....................... 1,5

800 °С и выше ................... 3,3

№ 4, 5, 8, 9, 16 18, 23 и 29:

50 200 °С ...................... 1,0

800 °С и выше .................. 2,2

 

Коэффициент jb3  при средней температуре бетона сжатой зоны сечения устанавливают равным для бетонов составов (см. табл. 9):

№ 1, 3, 6, 7, 10 15, 19 21:

50 200 °С ..................... 0,6

800 °С и выше .................. 1,3

№ 4, 5, 8, 9, 16 18, 23 и 29:

50 200 °С ..................... 0,4

800 °С и выше .................. 0,9

 

Для температур между 200 и 800 °С коэффициенты jb3 и jb4 принимают интерполяцией.

 

Расчет сечений,

наклонных к продольной оси элемента,

на действие изгибающего момента

 

3.15. Расчет на действие изгибающего момента должен  производиться  из условий  (88—90) СНиП 2.03.01-84, в которых расчетные сопротив­ления арматуры Rs и Rsw следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арма­туры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры продольной арматуры хомутов и отогнутых стержней.

 

Расчет на местное действие нагрузок

 

3.16. Расчет на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должен произ­водиться из условия (101) СНиП 2.03.01-84. Коэффициент y при неравномерном распределении местной нагрузки под концами балок, прогонов, перемычек для бетона составов № 1 — 21, 23 и 29 (см. табл. 9) принимается равным 0,75. При опре­делении расчетного сопротивления бетона смятию Rb,loc по формуле (102) СНиП 2.03.01-84 расчет­ные сопротивления бетона Rb и Rbt следует дополнительно умножать соответственно на коэффи­циенты условий работы бетона gbt и gtt, принимае­мые по табл. 10 В зависимости от средней темпера­туры бетона площади смятия.

3.17. При расчете на продавливание по формулам (107) (109) СНиП 2.03.01-84:

расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона на проверяемом участке;

расчетное сопротивление арматуры Rsw следует принимать по указаниям п. 3.13.

Коэффициент a должен приниматься для бетона составов (см. табл. 9):

№ 1 3, 6, 7, 10 15, 19 21  1,0

№ 4, 5, 8, 9, 16 18, 23 и 29         0,8

 

3.18. При расчете на отрыв растянутой зоны эле­мента из условия (110) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление арматуры Rsw следует дополни­тельно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависи­мости от наибольшей температуры дополнительной арматуры Asw.

 

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

НА ВЫНОСЛИВОСТЬ

 

3.19. Расчет железобетонных элементов на выносливость при воздействии температур свыше 50 °С должен производиться по формулам (120) и (121) СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требова­ний:

расчетные сопротивления бетона Rb и арматуры Rs дополнительно умножаются на коэффициенты усло­вий работы бетона gb1t и арматуры gs3t, принимае­мые по указаниям пп. 2.11 и 2.16;

коэффициент приведения арматуры к бетону a’ умножают на отношение  . Коэффициент bs принимают по табл. 20 в зависимости от темпера­туры арматуры;

коэффициент bbпо табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения.

 

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ

ВТОРОЙ ГРУППЫ

 

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

 

Расчет по образованию трещин,

нормальных к продольной оси элемента

 

4.1. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, подвергаю­щихся воздействию повышенной и высокой темпе­ратуры, усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин следует определять по СНиП 2.03.01-84. При этом расчетное сопротивление бетона Rbt,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, а модуль упругости бетона Еb на коэффициент bb. Коэффициенты gtt и bb принимаются по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арма­туры.

4.2. Расчет железобетонных элементов по обра­зованию трещин на усилия, вызванные воздейст­вием температуры, следует проводить при нагреве:

когда температура бетона по высоте элемента между гранями сечения отличается более чем на 30 °С в элементах статически неопределимых конструкций и более чем на 50 °С в элементах статически определимых конструкций при криво­линейном распределении температуры;

когда температура растянутой арматуры превы­шает 100 °С в конструкциях из обычного бетона и 70 °С в конструкциях из жаростойкого бетона;

при остывании после нагрева, когда температура арматуры превышала 70 °С в элементах статически неопределимых конструкций.

Расчет образования трещин в элементах кон­струкций производится из условия, что растя­гивающие напряжения бетона, вызванные рас­пределением температуры, определяемые по фор­муле (32), равны или меньше величины расчет­ного сопротивления бетона Rbt,ser, умноженного дополнительно на коэффициент условий рабо­ты бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры волокна бетона, для которого определяются напряжения.

4.3. Расчет железобетонных элементов, подвергающихся совместному воздействию нагрузки и температуры, по образованию трещин должен производиться по СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих указаний настоящего пункта.

В формулах (123) и (125) СНиП 2.03.01-84 вместо Rbt,ser вводится выражение (Rbt,ser gtt sbtt), а коэффициент о определяется по формуле (57). Коэффициенты условий работы gtt, bb и bs принимают по табл. 10 и 20 в зависимости от темпе­ратуры бетона на уровне растянутой арматуры.

Напряжения в бетоне при нагреве от нелиней­ного распределения температуры и при остывании определяют по формулам (32) и (34).

При расчете элементов статически неопределимых конструкций по формуле (124) СНиП 2.03.01-84 вместо Мr вводится выражение Мr ± Мt. Значение момента Мt вызванного воздействием темпера­туры, определяют по указаниям п. 1.32.

Допускается напряжения, вызванные воздейст­вием температуры, не учитывать, если их учет увеличивает трещиностойкость сечения.

Усилие предварительного обжатия Р следует определять с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. 1.21.

Приведенная площадь сечения нагретого элемента Аred в формулах (132) и (134) СНиП 2.03.01-84 определяется по формуле (6).

4.4. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций бетона при воздействии темпера­туры определяется по формуле

 

      (52)

 

где                                                                                           (53)

 

                                    (54)

 

                                                      (55)

 

                                                   (56)

 

                                                 (57)

 

здесь bs — определяют по табл. 20 в зависимости от температуры растянутой и сжатой арматуры;

bb — принимают по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой и сжатой арматуры.

При расчете элементов с повышенной толщиной защитного слоя растянутой арматуры (d =  > 0,1) коэффициент m1 в формуле (55) уменьша­ется на величину 1 — 2d.

4.5. Расчет железобетонных элементов по образо­ванию трещин при воздействии температуры и многократно повторяющейся нагрузки следует производить по СНиП 2.03.01-84, при этом расчет­ное сопротивление бетона Rb.ser следует дополни­тельно умножать на коэффициент условий работы бетона gb1t, принимаемый по табл. 16 в зависи­мости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры. Максимальное нормальное растягиваю­щее напряжение в бетоне, вызванное нагрузкой, должно суммироваться с растягивающим напряже­нием от воздействия температуры, определяемым по формуле (32).

 

Расчет по образованию трещин,

наклонных к продольной оси элемента

 

4.6. При расчете по образованию трещин, наклон­ных к продольной оси элемента, в условиях воздей­ствия температуры производится по формулам (141) и (142) СНиП 2.03.01-84, при этом расчетные сопротивления бетона Rb,ser и Rbt,ser должны дополнительно умножаться на коэффициенты усло­вий работы бетона соответственно gbt и gtt, принимаемые по табл. 10:

для прямоугольных элементов в зависимости от температуры бетона в центре тяжести приведенного сечения;

для элементов двутаврового и таврового сечений в зависимости от температуры бетона в плоскости примыкания сжатых полок к стенке.

Коэффициент a следует принимать для бетоне составов (см. табл. 9):

 

№ 1 3, 6, 7, 10 15, 19 21   0,01

№ 4, 5, 8, 9, 16 18, 23 и 29         0,02

 

4.7. Расчет элементов по образованию трещин, наклонных к их продольной оси, на действие много­кратно повторяющейся нагрузки в условиях воздей­ствия  температуры  следует производить по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных указаний пп. 4.5 и 4.6.

 

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

 

Расчет по раскрытию трещин,

нормальных к продольной оси элемента

 

4.8. Для железобетонных элементов из обыч­ного бетона при температуре арматуры до 100 °С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 °С ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента acrc, должна опреде­ляться по формуле (144) главы СНиП 2.03.01-84.

При более высоких температурах арматуры необходимо учитывать дополнительное раскрытие трещин, вызванное разностью деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры. В этом случав в формулу (144) главы СНиП 2.03.01-84 вместо  вводится:

при нагреве

 

 

при остывании после нагрева

 

           

 

где astm — определяют по формула (49);

abt, acs  — принимают по табл. 14 и 15 в зависи­мости от температуры арматуры и дли­тельности нагрева;

bs и vs — определяют по табл. 20 и 22 в зависи­мости от температуры арматуры;

jl принимают по указаниям п. 4.9.

Величина ss не должна превышать величины Rs,ser для стержневой арматуры и 0,8Rs,ser для проволочной арматуры; при этом Rs,ser дополнительно умножают на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависи­мости от температуры арматуры. При внецентренном растяжении с  е0 < 0,8h0 возможно появле­ние трещин на всю высоту сечения.

 

Расчет по раскрытию трещин,

наклонных к продольной оси элемента

 

4.9. Ширина раскрытия трещин, наклонных к про­дольной оси acrc, в изгибаемых элементах с поперечной арматурой при воздействии температуры должна определяться по формуле (152) главы СНиП 2.03.01-84, в которой модуль упругости бетона Еb и арматуры Еs следует умножать соот­ветственно на коэффициенты bb и bs, принимаемые по табл. 10 и 20 в зависимости от средней темпера­туры поперечной арматуры.

Коэффициент jl принимается равным при наг­реве: кратковременном 1,0; длительном 1,5.

При температуре хомутов в середине высоты сечения болев 100 °С в элементах из обычного бетона и болев 70 °С из жаростойкого бетона необходимо учитывать дополнительное раскрытие наклонных трещин, вызванное разностью температурных де­формаций бетона и арматуры, равное

 

 

где abt  и ast коэффициенты температурных деформаций бетона и арматуры при температуре хомута;

tw — в середине высоты сечения;

s расстояние между хомутами.

 

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ПО ЗАКРЫТИЮ ТРЕЩИН

 

4.10. Расчет железобетонных элементов по закры­тию трещин при воздействии температуры произ­водят по СНиП 2.03.01-84, при этом:

расчетное сопротивление арматуры Rs,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры;

усилие предварительного обжатия Р должно при­ниматься с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. 1.21.

Напряжения растяжения в арматуре и сжатия в бетоне должны определяться от действия постоян­ных, длительных и кратковременных нагрузок и усилий от длительного и кратковременного нагрева.

 

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ

 

4.11. Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций, подвер­гающихся воздействию повышенных и высоких температур, должны вычислять по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований пп. 4.12 — 4.16.

 

Определение кривизны железобетонных элементов

на участках без трещин в растянутой зоне

 

4.12. Определение величины кривизны изгибае­мых, внецентренно сжатых и внецентренно растя­нутых элементов по формулам (155) — (159) СНиП 2.03.01-84 на участках, где не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, следует производить с учетом следующих указаний.

При определении кривизны  и  по формуле (156) СНиП 2.03.01-84:

коэффициент jb2, учитывающий влияние дли­тельной ползучести бетона, при расчете на длитель­ный нагрев принимают по табл. 24 в зависимости от вида бетона и средней температуры бетона сжа­той зоны сечения (см. п. 4.13);

коэффициент jb1 принимают по указаниям п. 1.15;

момент инерции приведенного сечения Ired опре­деляют по указаниям п. 1.15, принимая в формуле (1) значения  для кратковременного нагрева в зависимости от скорости подъема температуры и для длительного нагрева как при кратковремен­ном нагреве с подъемом температуры на 10° С/ч и более.

В формуле (159) СНиП 2.03.01-84 модуль упру­гости арматуры Еs следует умножать на коэффи­циент bs, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры.

 

Таблица 24

 

Номера составов бетона по

табл. 9

Коэффициент jb2, учитывающий влияние длительной ползучести бетона

на деформации элемента без трещин, при средней температуре бетона сжатой зоны сечения, °С

 

 

50

70

100

200

300

400

500

600

700

800

 

13

 

 

3,0

 

4,0

 

3,5

 

4,0

 

 

 

 

 

 

 

411, 23,  24

 

 

3,0

 

4,0

 

3,5

 

3,5

 

3,5

 

5,0

 

7,0

 

8,0

 

10,0

 

 

1218,

29, 30

 

 

3,5

 

4,5

 

4,0

 

4,0

 

8,0

 

11,0

 

15,0

 

20,0

 

 

 

1921

 

 

3,0

 

3,0

 

3,0

 

3,0

 

3,5

 

7,0

 

10,0

 

13,0

 

16,0

 

20,0

 

Примечания: 1. В таблице даны значения коэффи­циента jb2 для длительного нагрева.

2. Для кратковременного нагрева и непродолжитель­ного действия нагрузки коэффициент jb2 = 1.

3. Значение коэффициента jb2 для промежуточных температур принимают интерполяцией.

4. При наличии в элементе сжатой арматуры с m³ 0,7 % значение коэффициента jb2 умножается на (1 0,11 m’), но принимается не менее 0,6.

5. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента jb2 умножается на 0,8.

6. При попеременном увлажнении значения jb2 сле­дует умножать на 1,2.

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9    |    Часть 10




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>



Смотрите также: Каталог «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Компании «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Фотогалереи (8) >>
Статьи (148) >>
ГОСТы (206) >>
СНиПы (14) >>
ВСН (5) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
наверх