Да / Нет
Ваш регион:
Портал "ВАШ ДОМ" - всё для строительства и ремонта

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9    |    Часть 10

 

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

 

 

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ,

ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ РАБОТЫ

В УСЛОВИЯХ ВОЗДЕЙСТВИЯ

ПОВЫШЕННЫХ И ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР

 

СНиП 2.03.04-84

 

ГОССТРОЙ СССР

 

РАЗРАБОТАНЫ НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. А. Ф. Милованов руко­водитель темы; кандидаты техн. наук В. Н. Горячев, В. М. Милонов, В. Н. Сямойленко) с участием ВНИПИ Теплопроект Минмонтажспецстроя СССР (В. А. Тарасова), Макеевского ИСИ Минвуза Украинской ССР (канд. техн. наук А. П. Кричевский), Харьковского Промстройннипроекта Госстроя СССР (кандидаты техн. наук И. Н. Заславский, С. Л. Фомин).

 

ВНЕСЕНЫ НИИЖБ Госстроп СССР.

 

ПОДГОТОВЛЕНЫ  К УТВЕРЖДЕНИЮ   Главтехнормированием Госстроя СССР (В. М. Скубко).

С введением в действие СНиП 2.03.04-84 "Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур" с 1 января 1986 г. утрачивает силу "Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышен­ных и высоких температур" (СН 482-76).

 

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале Бюллетень строительной техники Госстроя СССР и информационном указателе Государственные стандарты СССР Госстандарта.

 

Строительные нормы и правила

 

СНиП 2.03.04-84

Госстрой СССР

Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы

в условиях воздействия повышенных

и высоких температур

 

Взамен

СН 482-76

 

Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в усло­виях систематического воздействия повышенных (от 50 до 200 °С включительно) и высоких (свыше 200 °С) технологических температур (далее — воздействия температур).

Нормы устанавливают требования по проектиро­ванию указанных конструкций, изготовляемых из конструкционного тяжелого бетона средней плотности от 2200 до 2500 кг/м3 включительно (далее — обычный бетон) и из жаростойкого бетона плотной структуры средней плотности 900 кг/м3 и более.

Требования настоящих норм не распространя­ются на конструкции из жаростойкого бетона ячеистой структуры.

Проектировать железобетонные дымовые трубы, резервуары и фундаменты доменных печей, рабо­тающие при воздействии температуры свыше 50 °С, следует с учетом дополнительных требований, предъявляемых к этим сооружениям соответствую­щими нормативными документами.

Основные буквенные обозначения, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приве­дены в справочном приложении 1.

 

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

 

1.1. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных температур, следует предусмат­ривать, как правило, из обычного бетона.

Фундаменты, которые при эксплуатации по­стоянно подвергаются воздействию температуры до 250 °С включительно, допускается принимать из обычного бетона.

Бетонные и железобетонные конструкции, пред­назначенные для работы в условиях воздействия высоких температур, следует предусматривать из жаростойкого бетона.

Несущие элементы конструкций тепловых агре­гатов, выполняемые из жаростойкого бетона, сечение которых может нагреваться до темпера­туры выше 1000 °С, допускается принимать только после их опытной проверки.

Жаростойкие бетоны в элементах конструкций тепловых агрегатов следует применять в соответ­ствии с рекомендуемым приложением 2.

Классы жаростойкого бетона по предельно допус­тимой температуре применения в соответствии с ГОСТ 20910-82 в зависимости от вида вяжущего, заполнителей, тонкомолотых добавок и отвердителя приведены в табл. 9.

1.2. Для конструкций, работающих под воздей­ствием температуры выше 50 °С в условиях перио­дического увлажнения паром, технической водой и конденсатом, необходимо соблюдать требования пп. 1.8, 2.4, 2.6 2.8, 2.11 и 5.7. При невозмож­ности обеспечения указанных требований расчет таких  конструкций  допускается производить только на воздействие температуры и нагрузки без учета периодического увлажнения. При этом в расчете сечения не должны учитываться крайние слои бетона толщиной 20 мм с каждой стороны, подвергающиеся замачиванию в течение 7 ч, и толщиной 50 мм при длительности замачивания бетона более 7 ч или должна предусматриваться защита поверхности бетона от периодического замачивания.

Окрашенная поверхность бетона или гидроизо­ляционные покрытия этих конструкций должны быть светлых тонов.

1.3. Циклический нагрев — длительный темпе­ратурный режим, при котором в процессе экс­плуатации конструкция периодически подвергается повторяющемуся нагреву с колебаниями температуры болев 30 % расчетной величины при длительности циклов от 3 ч до 30 дней.

Постоянный нагрев — длительный температур­ный режим, при котором в процессе эксплуатации конструкция подвергается нагреву с колебаниями температуры до 30 % расчетной величины.

1.4. При проектировании конструкций из жаро­стойких бетонов по ГОСТ 20910—82 необходимо учитывать дополнительные требования к исход­ным материалам для жаростойких бетонов, под­бору их состава и технологии приготовления, а также особенности производства работ по требо­ваниям СН 156-79.

 

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

 

1.5. Бетонные и железобетонные конструкции, работающие в условиях воздействия повышен­ных и высоких температур, следует рассчитывать

 

Внесены

НИИЖБ

Госстрой СССР

 

Утверждены

постановлением

Госстроя СССР

от 27 декабря 1984 г. № 219

 

Срок

введения

в действие

1 января 1986 г.

 

на основе положений СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований, изложенных в настоящих нормах и правилах.

При расчете бетонных и железобетонных кон­струкции необходимо учитывать изменения меха­нических и упругопластических свойств бетона и арматуры в зависимости от температуры воздействия. При этом усилия, деформации, образование, раскрытие и закрытие трещин определяют от воз действия нагрузки (включая собственный вес) и температуры.

Расчетные схемы и основные предпосылки для расчете бетонных и железобетонных конструкций должны устанавливаться в соответствии с усло­виями их действительной работы в предельном состоянии с учетом в необходимых случаях пластических свойств бетона и арматуры, наличия трещин в растянутом бетоне, а также влияния усадки и ползучести бетона как при нормальной температуре, так и при воздействии повышенных и высоких температур.

1.6. Расчет конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться на все возможные неблагоприятные сочетания нагрузок от собственного веса, внешней нагрузки и температуры с учетом длитель­ности их действия и в случав необходимости — осты­вания.

Расчет конструкций с учетом воздействия повы­шенных и высоких температур необходимо произ­водить для следующих основных расчетных стадий работы:

кратковременный нагрев — первый разогрев конструкции до расчетной температуры;

длительный нагрев воздействие расчетной температуры в период эксплуатации.

Расчет статически определимых конструкций по предельным состояниям первой и второй групп (за исключением расчета по образованию трещин) следует вести только для стадии длительного нагрева. Расчет по образованию трещин необходимо производить для стадий кратковременного и дли­тельного нагрева с учетом усилий, возникающих от нелинейного распределения температуры бетона по высоте сечения элемента.

Расчет статически неопределимых конструкций и их элементов по предельным состояниям первой и второй групп должен производиться:

а) на кратковременный нагрев конструкции по режиму согласно СНиП III-15-76, когда возни­кают наибольшие усилия от воздействия темпера туры (см. п. 1.10). При этом жесткость элементов в конструкции определяется по указаниям пп. 4.17 и 4.18 как от кратковременного действия всех нагрузок и в зависимости от скорости нагрева;

б) на длительный нагрев — воздействие на конструкцию расчетной температуры в период эксплуатации, когда происходит снижение прочности и жесткости элементов в результате воздействия длительного нагрева и нагрузки.

При этом жесткость элементов определяется по указаниям пп. 4.17 и 4.18 как от длительного воздействия всех нагрузок.

Расчетная технологическая температура принимается равной температуре среды цеха или рабочего пространства теплового агрегата, указанной в задании на проектирование.

Расчетные усилия и деформации от кратковременного и длительного нагревов определяются с учетом коэффициента надежности по температуре по указаниям п. 1.27.

1.7. Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности, коэффициентов соче­таний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные длительные, кратковременные, особые следует принимать в соответствии с требо­ваниями СНиП II-6-74 с учетом дополнительных указаний СНиП 2.03.01-84.

Нагрузки и воздействия температуры, учитываемые при расчете конструкции по предельным состоя­ниям первой и второй групп, следует принимать по табл. 1 и 2.

При расчете по прочности в необходимых слу­чаях должны учитываться особые нагрузки с коэф­фициентами надежности по нагрузке gf, принимае­мыми по соответствующим нормативным документам. При этом усилия, вызванные действием температуры, не учитываются.

1.8. К трещиностойкости конструкций (или их частей) должны предъявляться требования СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных указа­ний настоящего пункта.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы, вида арматуры, а также вели­чины предельно допустимой ширины раскрытия трещин с учетом воздействия температуры на элементы, эксплуатируемые в условиях неагрессивной среды, для обеспечения сохранности арма­туры приведены в табл. 3.

1.9. Определение усилий в статически неопреде­лимых конструкциях от внешней нагрузки, соб­ственного веса и воздействия повышенных и высо­ких температур производят по правилам строи­тельной механики методом последовательных приближений. При этом жесткость элементов опре­деляют с учетом неупругих деформаций и наличия трещин в бетоне от одновременного действия внеш­ней нагрузки, собственного веса и температуры.

1.10. При кратковременном нагреве усилия от воздействия температуры в элементах статически неопределимых конструкций должны определяться в зависимости от состава бетона (см. табл. 9) и температуры нагрева, вызывающей наибольшие усилия:

а) при нагреве бетона № 1 свыше 50 до 250 °С — по расчетной температуре;

б) при нагреве бетонов № 2—11, 23 и 24 свыше 200 до 500 °С по расчетной температуре; при нагреве свыше 500 °С — при 500 °С;

в) при нагреве бетонов № 1221, 29 и 30 свыше 200 до 400 °С — по расчетной температуре, при нагреве свыше 400 °С — при 400 °С.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, расчет наибольших усилий от воздействия температур выполняют по расчетной температуре воздуха по требованию п. 1.40.

 

Таблица    1

 

 

Статическая схема конструкции

и расчетная

Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке gf, температурные воздействия и коэффициенты надежности по температуре gt,

принимаемые при расчете

 

стадия работы

по прочности

 

по выносливости

по деформациям

 

Статически определимые конструкции при длительном нагреве

 

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf  > 1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и температурные деформации при gt = 1

 

 

Статически неопределимые конструкции при кратковременном нагреве

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf > 1 и наибольшие усилия от воздействия температуры при gt = 1,1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и наибольшие усилия от воздействия температуры при gt = 1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и наибольшие усилия от воздействия температуры и температурные деформации при gt = 1

 

 

Статически неопределимые конструкции при длительном нагреве

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf  > 1 и усилия от воздействия температуры при  gt = 1,1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и усилия от воздействия температуры при gt = 1

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и усилия от воздействия температуры и температурные деформации при gt = 1

 

 

Примечания: 1. Бетонные конструкции рассчитываются только по прочности.

2. При расчете статически неопределимых конструкций кроме сочетаний воздействий температуры и нагрузок, указанных в настоящей таблице, в необходимых случаях следует проверить другие возможные неблагоприятные сочетания воздействий, в том числе и при остывании.

3. В статически неопределимых конструкциях допускается производить расчет:

а) при кратковременном нагреве только на наибольшие усилия от воздействия температуры, если усилия от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок вызывают напряжения сжатия в бетоне sb £ 0,1 МПа;

б) при длительном нагреве выше 700 °С — на совместное воздействие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок без учета усилий от длительного нагрева.

4. При расчете на кратковременный нагрев длительная нагрузка учитывается как кратковременная.

5. Коэффициент надежности по температуре gt должен приниматься по указаниям п. 1.27.

6. При расчете прогибов следует учитывать указания п. 1.16.

 

Таблица  2

 

 

Категория требований

к трещиностойкости

Нагрузки и коэффициент надежности по нагрузке gf, воздействия температуры и

коэффициент надежности по температуре gt, принимаемые при расчете

 

железобетонных

 

по раскрытию трещин

по закрытию

конструкций

по образованию трещин

 

непродолжительному

продолжительному

трещин

 

1-я

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf > 1* и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при gt = 1,1*

 

 

 

 

 

2-я

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf > 1* и температурные воздействия от кратковременного и дли тельного нагрева при gt = 1,1* (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и их закрытию)

 

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и температурные воздействия от кратковременного и дли тельного нагрева при gt = 1

 

 

Постоянные и длительные нагрузки при

gf = 1 и температурные воздействия от длительного нагрева при gt = 1

 

3-я

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и темпера­турные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при gt = 1 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)

 

 

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при gf = 1 и темпера­турные воздействия от кратковременного и дли­тельного нагрева при gt = 1

 

Постоянные и длительные нагрузки при

gf = 1 и тем­пературные воздействия от длительного нагрева при gt = 1

 

 

_____________

* Коэффициент надежности по нагрузке gf и коэффициент надежности по температуре gt принимаются такими же. как при расчете по прочности.

 

Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом требований СНиП 2.03.01-84.

2. При расчете по образованию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать требования п. 4.2.

3. При расчете по раскрытию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать различие температурных дефор­маций бетона и арматуры по указаниям п. 4.8.

4. Коэффициент надежности по температуре gt должен приниматься по указаниям п. 1.27.

5. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к ката­строфе (взрыв, пожар и т.п.).

 

Таблица 3

 

 

 

 

Условия эксплуатации

 

 

 

 

Температура

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc1 и acrc2, мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры

 

конструкций

арматуры, ° С

стержневой клас­сов A-I,

А-II, А-III,

А-IIIв и А-IV; проволочной клас­сов B-I

и Вр-I

стержневой клас­сов А-V

и А-VI, проволочной клас­сов В-II, Вр-II, К-7

и К-19 при диаметре прово­локи 3,5 мм

и более

проволочной клас­сов В-II, Вр-II и К-7 при диаметре проволоки

3 мм и менее

 

1. В закрытом помещении

 

 

До 100

 

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

 

 

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

 

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

 

 

 

100 и выше

 

3-я категория;

acrc1 = 0,6;

acrc2 = 0,5

 

 

3-я категория;

acrc1 = 0,5;

acrc2 = 0,4

 

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

 

2. На открытом воздухе, а также в грунте выше уровня грунтовых вод

 

 

До 100

 

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

 

 

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

 

2-я категория;

acrc1 = 0,2

 

 

 

100 и выше

 

3-я категория;

acrc1 = 0,6;

acrc2 = 0,5

 

 

3-я категория;

acrc1 = 0,5;

acrc2 = 0,4

 

 

2-я категория;

acrc1 = 0,3

 

3. В грунте при переменном уровне грунто­вых вод и в закрытом помещении при попеременном увлажнении

 

 

 

До 100

 

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

 

 

2-я категория;

acrc1 = 0,2

 

2-я категория;

acrc1 = 0,1

 

Примечание. В канатах подразумевается проволока наружного слоя.

 

При длительном нагреве усилия от воздействия температуры следует определять в зависимости от расчетной температуры согласно указаниям п. 1.6.

1.11. При расчете по прочности, деформациям, а также раскрытию и закрытию трещин распределение температуры в сечениях конструкций определяют теплотехническим расчетом для установившегося режима теплового потока. При расчете по образованию трещин распределение температур в сечениях конструкций, нагреваемых со скоростью более 10 °С/ч, определяют для неустановившегося теплового потока по пп. 1.34—1.40.

1.12. При расчете усилий, вызванных воздействием температуры, в сборных элементах конструкций жесткость сечений следует уменьшить на 20 %, если прочность на сжатие раствора в стыке минимум на 10 МПа меньше прочности бетона сборного эле­мента.

1.13. Расчет элементов бетонных и железобетон­ных конструкций по прочности, схемы предельных состояний которых при расчете на воздействие температуры еще не установлены или условия наступления предельного состояния пока не могут быть выражены через усилия, может производиться через напряжения с учетом наличия трещин и развития неупругих деформаций бетона. При этом напряжения в бетоне и арматуре не должны пре­вышать соответствующих расчетных сопротивлений.

1.14. При расчете несущих конструкций, бетой которых неравномерно нагрет по высоте сечения элемента, часть сечения, нагретую выше 1000 °С, допускается не учитывать.

1.15. При расчете элементов, подвергающихся нагреву, положение центра тяжести всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статический момент и момент инерции всего сечения следует определять, приводя все сечение к ненагретому, более прочному бетону. Для этой цели при расчете с использованием ЭВМ сечение по высоте разбивается не менее чем на четыре части.

При расчете по прочности, деформациям и рас­крытию или закрытию трещин без использования ЭВМ при прямолинейном распределении темпера­туры бетона по высоте сечения элемента допуска­ется разбивать сечения согласно следующим ука­заниям:

для элемента, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагре­той грани не превышает 400 °С, сечение не разби­вается на части и момент инерции приведенного сечения Ired относительно центра тяжести сече­ния принимается равным:

 

                                              (1)

 

где bb коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 10;

 — коэффициент, принимаемый в зависи­мости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 12 для кратковременного нагрева;

jb1 — коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый для бетона составов (см. табл. 9):

№ 13, 6, 7, 10, 11, 1921       0,85

№ 4, 5, 8, 9, 23, 24                        0,80

№ 1218, 29, 30                          0,70

для элемента, сечение которого по высоте состоит из двух видов бетона, а также прямоугольного и таврового сечений, выполненных из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400 °С, сечение разбивается по высоте на две чести (черт. 1, а);

для элемента, сечение которого по высоте со­стоит из трех видов бетона или двутаврового сече­ния, выполненного из одного вида бетона, если температуре бетона наиболее нагретой грани превы­шает 400° С, сечение разбивается на три части (черт. 1, б).

При расчете по образованию трещин определение напряжении от воздействия температуры произ­водится разбивкой сечения не менее чем на четыре части независимо от температуры бетона (черт. 1, в).

В прямоугольном сечении элемента, выполнен­ном из одного вида бетона, когда сечение по высоте разбивается на две части, линия раздела должна проходить по бетону, имеющему температуру, ревную 400 °С. В двутавровых и тавровых сечениях элементов, выполненных из одного вида бетона, линия раздела должна проходить по гра­нице между ребром и полкой. В элементе, сечение которого по высоте состоит из различных видов бетонов, линия раздела должна проходить по гра­ница бетонов.

Во всех случаях расчета арматура рассматрива­ется как самостоятельная часть сечения.

Приведенная площадь Ared,i i-той части сечения, на которые разбивается все сечение элемента, определяется по формуле

 

                                                    (2)

 

где Аi площадь i-той части сечения;

jb1, bbi и  — коэффициенты, принимаемые в зависимости от состава и температуры бетона в центре тяжести площади i-той части сечения, как в формуле (1).

Для элементов, состоящих по высоте из двух и более видов бетона, приведенная площадь Ared,i i-той части сечения, на которые разбивается все сечение элемента, определяется по формуле (2). Если сечение элемента состоит из разных видов бетона, то в этой формуле правая часть умножается на отношение модуля упругости каждого вида бетона в нагретом состоянии к модулю упругости бетона, к которому приводится все сечение Eb.

При расчете без использования ЭВМ коэффициенты bbi и  допускается определять в зависи­мости от средней температуры бетона i-той части сечения.

 

 

 

 

Черт. 1. Схемы разбивки на части высоты прямоугольного, таврового

и двутаврового сечений элементов

а на 2 части; б на 3 части; в на 4 части; t1, t2 ... ti наибольшая

температура 1-, 2-, ... i-той части сечения;

ц.т. центр тяжести сечения

 

Площадь ненапрягаемой нагретой растянутой As и сжатой A’s арматуры приводится к ненагретому, более прочному бетону:

 

                                                   (3)

 

                                     (4)

 

где As,red, A’s,red соответственно приведенная площадь растянутой и сжатой арма­туры;

Еs модуль упругости арматуры, принимаемый для основных ви­дов по табл. 29 СНиП 2.03.01-84 и жаростойкой — по табл. 18;

bs коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры арматуры по табл. 20.

Расстояние от центра тяжести приведенного сече­ния у до наименее нагретой грани определяют по формуле

 

                                        (5)

 

Площадь приведенного сечения элемента Ared находят по формуле

 

                          (6)

 

Статический момент площадей приведенного се­чения элемента Sred относительно грани, растянутой внешней нагрузкой и воздействием температуры, определяют по формуле

 

                     (7)

 

где  yi расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до наименее нагретой грани эле­мента, принимаемое равным

 

                                      (8)

 

hi — высота i-той части сечения.

Здесь

 

                                (9)

 

При расчете без использования ЭВМ допускается принимать

 

                                                 (10)

 

Момент инерции приведенного сечения элемента Ired относительно его центра тяжести определяют по формуле                       

 

                 (11)

 

где Ired,i момент инерции i-той части сечения бетона, определяемый по формуле

 

                                           (12)

 

ybi — расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до центра тяжести всего приведен­ного сечения, определяемое по формулам:

 

                                                 (13)

 

                                                   (14)

 

                                              (15)

 

1.16. Расчет прогибов элементов железобетонных конструкций должен производиться по требованиям СНиП 2.03.01-84. Кроме прогиба от нагрузки должен учитываться прогиб от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента по указаниям пп. 4.14 4.16.

Расчет прогибов должен производиться при:

ограничении технологическими или конструктивными требованиями с учетом прогиба от кратко­временного и длительного нагрева;

ограничении эстетическими требованиями с учетом прогиба от длительного нагрева.

Прогибы от нагрузки и воздействия темпера­туры не должны превышать предельно допустимых величин, указанных в СНиП 2.03.01-84.

При этом коэффициент надежности по темпера­туре по указаниям п. 1.27 принимают равным еди­нице.

Предельно допустимые деформации от воздей­ствия температуры в элементах конструкций, в которых требуется их ограничение при нагревании и охлаждении, должны устанавливаться норматив­ными документами по проектированию соответст­вующих конструкций, а при их отсутствии должны указываться в задании на проектирование.

1.17. Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных и железобетонных конст­рукциях из обычного и жаростойкого бетонов должны устанавливаться расчетом. Указанный рас­чет допускается не выполнять для конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, если принятое расстояние между температурно-усадочными швами не превышает величин, указанных в табл. 4, в которой наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами даны для бетонных и железо­бетонных конструкций с ненапрягаемой и с предварительно напряженной арматурой, к конструкциям которых предъявляются требования 3-й категории трещиностойкости, при расчетной зимней температуре наружного воздуха минус 40 °С, относительной влажности воздуха 60 % и выше и высоте колонн 3 м.

 

Таблица  4

 

 

 

Конструкции

Наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами, м, допускаемые без расчете

для конструкций, находящихся

 

внутри отапливаемых зданий или в грунте

внутри неотапливаемых зданий

на наружном воздухе

 

1. Бетонные:

а) сборные

 

 

40

 

 

35

 

 

30

б) монолитные при конструктивном армировании

30

25

20

в) монолитные без конструктивного армирования

 

20

15

10

 

2. Железобетонные

а) сборные и сборно-каркасные одноэтажные

 

 

72

 

 

60

 

 

48

б) сборные и сборно-каркасные много­этажные

60

50

40

в) сборно-блочные, сборно-панельные

55

45

35

г) сборно-монолитные и монолитные каркасные

50

40

30

д) сборно-монолитные и монолитные сплошные

 

40

30

25

 

Примечания: 1. Для железобетонных конструкций (поз. 2), расчетная температура внутри которых не превышает 50 °С, расстояния между температурно-усадочными швами при расчетной зимней температуре наружного воздуха минус 30, 20, 10 и 1 °С увеличивают соответственно на 10, 20, 40 и 60 % и при влажности наружного воздуха в наиболее жаркий месяц года ниже 40, 20 и 10 % — уменьшают соответственно на 20, 40 и 60 %. Для промежуточных значений температуры и влажности наружного воздуха указанные выше увеличения и уменьшения расстояний между температурно-усадочными швами определяют по интерполяции.

2. Для железобетонных каркасных зданий (поз. 2 а, б, г) расстояния между температурно-усадочными швами уве­личивают при высоте колонн 5 м — на 20 %, 7 м — на 60 % и 9 м — на 100 %. Для промежуточных значений высот увеличение расстояний между температурно-усадочными швами определяют по интерполяции. Высоту колонн определяют: для одноэтажных зданий — от верха фундамента до низа подкрановых балок, а при их отсутствии до низа ферм или балок покрытия; для многоэтажных зданий от верха фундамента до низа балок первого этажа.

3. Для железобетонных каркасных зданий (поз. 2 а, б, г) расстояния между температурно-усадочными швами определены при отсутствии связей либо при расположении связей в середине температурного блока.

4. Расстояния между температурно-усадочными швами в сооружениях и тепловых агрегатах с расчетной температурой внутри 70, 120, 300, 500 и 1000 °С уменьшают соответственно на 20, 40, 60, 70 и 90 %. Для промежуточных значений температуры указанное уменьшение следует определять интерполяцией.

 

 

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ

КОНСТРУКЦИЙ

 

1.18. Расчет предварительно напряженных конструкций,   работающих  в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 и с учетом дополнительных указаний пп. 1.191.25 настоящих норм и правил

1.19. Температура нагрева предварительно напряженной арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры ее применения, указанной в табл. 17.

1.20. Сжимающие напряжения в бетоне sbp в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона Rbp не должны превышать при температуре нагрева (°С) предварительно напряженной арматуры

 

  50 ................... 0,70 Rbp

100 ................... 0,60 Rbp

150 ................... 0,50 Rbp

250 ................... 0,40 Rbp

 

В случае необходимости величина сжимающих напряжений в бетоне может быть повышена при обеспечении надежной работы конструкции от воздействия предварительного напряжения, нагрузки и температурных усилий.

1.21. Полная величина потерь предварительного напряжения арматуры, учитываемая при расчете конструкций, работающих в условиях воздействия температуры выше 50 °С, определяется как сумма потерь:

основных при нормальной температуре;

дополнительных — от воздействия температуры выше 50 °С.

Основные потери предварительного напряжения арматуры для конструкций из обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 9 следует определять как для тяжелого бетона по требованиям СНиП 2.03.01-84. Величину потерь от усадки жаростойкого бетона следует принимать на 10 МПа больше указанных в табл. 5 поз. 8 а, б, в по СНиП 2.03.01-84.

При вычислении коэффициента jl по формуле (5) СНиП 2.03.01-84 время в сутках следует принимать: при определении потерь от ползучести со дня обжатия бетона и от усадки со дня окончания бетонирования до нагрева конструкции.

Дополнительные потери предварительного напряжения арматуры следует принимать по табл. 5.

 

Таблица 5

 

Фактор, вызывающий дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре

при ее нагреве

 

Величина дополни тельных потерь предварительного напряжения, МПа

 

Усадка бетона обычного состава № 1 и жаростойкого составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 9 при нагреве:

кратковременном

 

 

 

40

длительном постоянном

80

длительном циклическом

 

60

Ползучесть бетона обычного со­става № 1 и жаростойкого соста­вов  № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 9:

естественной влажности при нагреве:

кратковременном

 

 

 

10 sbp

длительном постоянном

15 sbp

длительном циклическом

18 sbp

сухого при нагреве:

кратковременном

 

4 sbp

длительном постоянном

6 sbp

длительном циклическом

 

8 sbp

Релаксация напряжений арматуры:

проволочной классов В-II, Вр-II и К-7, К-19

 

0,0012 Dts ssp

стержневой классов А-IV, А-V, А-VI, Ат-IV, Ат-V,

Ат-VI

 

0,001 Dts ssp

 Разность деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры

 

(ast abt) DtsEsbs

 

Обозначения, принятые в табл. 5:

Dts разность между температурой арматуры при эксплуатации, определяемой теплотехничес­ким расчетом по указаниям пп. 1.34—1.40, и температурой арматуры при натяжении, которую допускается принимать равной 20 °С;

abt — коэффициент, принимаемый по табл. 14 в зависимости от температуры бетона на уровне напрягаемой арматуры и длительности нагрева;

Еs модуль упругости арматуры, принимаемый по табл. 29 СНиП 2.03.01-84;

ast и bs коэффициенты, принимаемые по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры.

 

Примечания: 1. Потери предварительного напряжения от релаксации напряжений арматуры принимаются для кратковременного и длительного нагрева одинаковыми и учитываются при температуре арматуры выше 40 °С.

2. Потери предварительного напряжения арматуры от разности деформаций бетона и арматуры учитываются в элементах, выполненных из обычного бетона при нагреве арматуры выше 100 °С и в элементах из жаростойкого бетона при нагреве арматуры выше 70 °С.

3. Если от усилий, вызванных совместным действием нагрузки, температуры и предварительного обжатия, в бетоне не уровне арматуры в стадии эксплуатации возникают растягивающие напряжения, то дополнительные потери от ползучести бетона не учитываются.

4. Потери от ползучести бетона при натяжении в двух­осном направлении следует уменьшить на 15 %.

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9    |    Часть 10




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>



Смотри также: Каталог «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Фотогалереи (12) >>
Статьи (139) >>
ГОСТы (206) >>
СНиПы (14) >>
ВСН (5) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
VashDom.Ru: перейти в раздел
  поиск
   
 
 Copyright © 1999-2017 ВашДом.Ру - проект маркетинговой группы "Текарт"
 По вопросам связанным с работой портала вы можете связаться с нашей службой поддержки или оставить заявку на рекламу.
 Политика в отношении обработки персональных данных

Рейтинг@Mail.ru

наверх