Часть 1 | Часть 2 | Часть 3 | Часть 4 | Часть 5 | Часть 6 | Часть 7 | Часть 8 | Часть 9 | Часть 10
|
Определение кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне
4.13. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е0 ³ 0,8h0 элементов прямоугольного, таврового и двутаврового (коробчатого) сечений при воздействии температуры определяют по формуле (160) СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих указаний: модуль упругости бетона Еb следует умножать на коэффициент bb, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны; расчетное сопротивление бетона Rb,ser должно дополнительно умножаться на коэффициент условий работы бетона gbt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны; коэффициент v следует принимать по табл. 13 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. Среднюю температуру бетона сжатой зоны сечения допускается принимать: для прямоугольных сечений по температуре бетона на расстоянии 0,2h0 от края сжатой грани сечения; для тавровых и двутавровых сечений по средней температуре бетона сжатой полки. Модуль упругости арматуры Еs следует умножать на коэффициент bs и коэффициент vs, принимаемые по табл. 20 и 22 в зависимости от температуры растянутой арматуры. Расчетное сопротивление бетона Rbt,ser должны дополнительно умножать на коэффициент условии работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры. Коэффициент ys определяют по формуле (167) СНиП 2.03.01-84, принимая коэффициент jls по табл. 36 СНиП 2.03.01-84: при расчете на кратковременный нагрев — как для непродолжительного действия нагрузки; при расчете на длительный нагрев — как для продолжительного действия нагрузки. Wpl вычисляют согласно указаниям п. 4.4. Коэффициент yb принимается равным:
для жаростойких бетонов классов выше В7,5 ............................ 0,9 для жаростойких бетонов классов В7,5 и ниже ......................... 0,7 для конструкций из жаростойких бетонов, рассчитываемых на действие многократно повторяющихся нагрузок при воздействии температуры, независимо от вида и класса бетона 1
В формулах (161) и (164) СНиП 2.03.01-84 коэффициент a следует определять по формуле (57), в которой коэффициент bs принимается по табл. 20 в зависимости от температуры растянутой арматуры, а коэффициент bb — по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны, а в формуле (161) коэффициент b равен 1,8.
Определение прогибов
4.14. Полный прогиб элементов равен сумме прогибов, обусловленных: деформацией изгиба fm, который определяют по формуле (171) СНиП 2.03.01-84; деформацией от воздействия температуры ft, который принимается по п. 4.16; деформацией сдвига fq, который учитывается для изгибаемых элементов при Прогиб ft допускается не учитывать, если он приводит к уменьшению полного прогиба элемента. 4.15. Прогиб fq, обусловленный деформацией сдвига от нагрузки и воздействия температуры определяют по формуле (172) СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих дополнительных требований. Коэффициент jb2 принимают по табл. 24. При определении модуля сдвига G модуль упругости бетона Еb, принимаемый по табл. 11, умножается на коэффициент bb, определяемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения. В формуле (174) СНиП 2.03.01-84 момент инерции приведенного сечения Ired определяется по указаниям п. 1.15. 4.16. Прогиб ft, обусловленный деформациями от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента, определяют по формуле
где
Прогибы сборных элементов конструкций, имеющих одностороннее армирование и сварные стыки арматуры в растянутой зоне сечения, определяют с учетом повышенной деформативности шва в стыке. При этом кривизна сборного элемента в пределах стыка, определенная как для целого элемента, увеличивается в 5 раз при заполнении шва раствором после сварки стыковых накладок и в 50 раз при заполнении шва до сварки, осуществляемой с учетом заданной последовательности сварки, указанной в п. 5.11. При расчете свободно опертой или консольной балки постоянной высоты с одинаковым распределением температуры бетона по высоте сечения на всей длине балки прогиб, вызванный воздействием температуры, определяют по формуле
где s2 — коэффициент, принимаемый равным для свободно опертых балок — 1/8 и для консольных — 1/2.
Определение жесткости элементов
4.17. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяется по формуле
Величины Ired, jb1 и jb2 принимают по указаниям пп. 1.15 и 4.12. 4.18. На участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины в растянутой зоне, жесткость определяется по следующим формулам : для изгибаемых элементов
для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов и приложении продольной силы в центре тяжести сечения элемента
Перед z знак "—" при внецентренном сжатии, знак "+" при внецентренном растяжении
при внецентренном растяжении и e0 < 0,8h0, принимают e0 = 0,8h0; М и N — усилия, вызванные воздействием температуры и нагрузки. Все остальные величины, входящие в формулы (61) и (62), определяются по указаниям п. 4.13.
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур. следует выполнять конструктивные требования СНиП 2.03.01-84, а также указания пп. 5.2 — 5.22.
МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ
5.2. Минимальные размеры сечений ограждающих элементов конструкций устанавливаются теплотехническим расчетом. Толщина монолитных сводов, куполов, плит покрытий и перекрытий из тяжелого жаростойкого бетона должна приниматься не менее 60 мм, плит из легкого жаростойкого бетона — не менее 70 мм. Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой тол шины защитного споя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты. Размеры сечений внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов при воздействии повышенных и высоких температур должны приниматься такими, чтобы их гибкость
Таблица 25
Примечания: 1. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов. 2. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются по интерполяции.
ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА
5.3. Толщина защитного слоя бетона в конструкциях из обычного бетона должна приниматься: при температуре арматуры до 100 °С: для продольной рабочей арматуры, ненапрягаемой и напрягаемой при натяжении на упоры; для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры — по СНиП 2.03.01-84; при температуре арматуры до 100 °С с попеременным увлажнением бетона и выше 100 °С — увеличенной на 5 мм и быть не менее 1,5 диаметра арматуры. В конструкциях из жаростойкого бетона толщину защитного слоя бетона для арматуры независимо от ее вида необходимо предусматривать более указанной в СНиП 2.03.01-84: при температуре арматуры, °С:
До 200 .......... на 5 мм Св. 200 .......... на 10 мм
при этом минимальная толщина защитного слоя бетона должна быть при температуре арматуры, °С:
До 100 ...................... 1,5d Св. 100 до 300........... 2d „ 300 ...................... 2,5d
5.4. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов из обычного и жаростойкого бетонов на длине зоны передачи напряжений при температуре арматуры до 100 °С должна составлять, не менее: для стержневой арматуры классов А-IV и А-IIIв, а также для арматурных канатов — 2d, для стержневой арматуры классов А-V и А-VI — 3d, а при более высокой температуре ее следует увеличивать на 0,5 диаметра анкеруемой арматуры. 5.5. В элементах из обычного и жаростойкого бетона с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон, при температуре арматуры до 100 °С расстояние от поверхности элемента до поверхности канала или толщину защитного слоя бетона при расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента следует принимать по СНиП 2.03.01-84, а при более высокой температуре арматуры — увеличивать на 10 мм. 5.6. В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения при воздействии повышенной и высокой температуры расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям п. 5.3.
АНКЕРОВКА НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ
5.7. При определении длины анкеровки арматуры lan по формуле (186) СНиП 2.03.01-84 при воздействии повышенной и высокой температуры Rs следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры; Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gbt,, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры. При попеременном увлажнении бетона и при температуре арматуры свыше 200 °С величину lan следует увеличивать на 20%; к каждому растянутому продольному стержню необходимо предусматривать приварку не менее двух поперечных стержней.
ПРОДОЛЬНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
5.8. Продольное армирование и минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах из жаростойкого бетона должны приниматься по СНиП 2.03.01-84. Диаметр продольной рабочей арматуры недолжен превышать при температуре арматуры, °С:
До 100 включ. ......... 28 мм Св. 100 до 200 .......... 25 " " 200 " 300 .......... 20 " " 300 " 400 ......... 16 " " 400 ..................... 12 "
ПОПЕРЕЧНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
5.9. Поперечное армирование железобетонных элементов из жаростойкого бетона должно приниматься по СНиП 2.03.01-84. Диаметр отогнутых стержней в зависимости от температуры арматуры следует принимать по указаниям п. 5.8.
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ И ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
5.10. Сварные соединения арматуры и закладных деталей, а также стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку (без сварки) в конструкциях из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2.03.01-84. Длина перепуска (нахлестки) l арматуры в рабочем направлении должна быть не менее величины lan, определяемой с учетом требований п. 5.7. Диаметр стыкуемых стержней из арматуры периодического профиля не должен превышать 28 мм, а из гладкой арматуры — 20 мм. Стыки внахлестку без сварки не допускаются при циклическом нагреве и при постоянном нагреве растянутой арматуры выше 100 °С.
СТЫКИ ЭЛЕМЕНТОВ СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
5.11. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2.03.01-84. Сварные соединения арматуры необходимо предусматривать с учетом последовательности приварки стержней к накладкам. Сначала должны привариваться стержни с одной стороны стыка, а после остывания накладки — с другой. Стыки между стеновыми панелями из жаростойкого бетона следует предусматривать на растворе с установкой бетонного бруса размером 5х5 см (черт. 5, а). В стыках панелей, перекрывающих рабочее пространство теплового агрегата, бетонный брус должен устанавливаться на растворе с менее нагретой стороны ребер (черт. 5, б). Пространство между ребрами стыкуемых подвесных панелей с консольными выступами плиты следует заполнять теплоизоляционным материалом (черт. 5, в). Стыки между панелями из легкого жаростойкого бетона следует заполнять раствором прочностью на сжатие, меньшей прочности бетона футеровки. Марка раствора принимается не ниже М15. Продольные торцевые поверхности панелей должны иметь пазы или скосы, удерживающие раствор от вы падания (черт. 6, г, д, е, ж). Толщина шва стыка между сборными элементами тепловых агрегатов должна приниматься не менее 20 мм. 5.12. Соединение арматуры в сборных элементах из жаростойкого бетона допускается выполнять через окаймляющие уголки, стыковые накладки или путем стыкования арматуры внахлестку (черт. 6). В стыках панелей, передающих усилия от арматуры через косынку на стыковую накладку с эксцентриситетом, обязательно должны предусматриваться анкеры из арматуры периодического профиля. Длина анкерных стержней, приваренных к пластине втавр или внахлестку, должна быть не менее lan, определяемой по указаниям п. 5.7. Если необходимую расчетную длину анкеров трудно выдержать из-за температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 17), то допускается уменьшать длину анкеров с обязательной приваркой к их концам дополни. тельных пластин (черт. 7).
Черт. 5. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона а — стык ребристых панелей в стенах; б — стык ребристых панелей в покрытиях; в — стык ребристых панелей с консольными выступами; г — стык двухслойных панелей; д — стык панелей с окаймляющим арматурным каркасом; е — стык панелей с окаймляющим каркасом из тяжелого жаростойкого бетона; ж — стык панелей из легкого жаростойкого бетона; 1 — тяжелый жаростойкий бетон; 2 — арматурный каркас; 3 — легкий жаростойкий бетой с D 1100 и менее; 4 — брусок сечением 5х5 см из тяжелого жаростойкого бетона; 5 — стержень диаметром 6 мм; 6 — жаростойкий раствор; 7 — уголок жесткости панели; 8 — жаростойкий легкий бетон с D 1200 и более; 9 — анкер; 10 — теплоизоляционная прослойка толщиной 10—20 мм; 11 — металлический лист; 12 — стыковая накладка
Черт. 6. Соединения арматуры в стыках элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона а — нахлесточное соединение с металлической накладкой из листовой стали; б — стыковое соединение по ГОСТ 19292-75; в — стыковое соединение по ГОСТ 14098-68; г — нахлесточное соединение
Черт. 7. Деталь стыка арматуры четырех панелей из жаростойкого железобетона 1 — арматура; 2 — косынка; 3 — стыковая накладка; 4 — сварка; 5 — анкер арматуры; 6 — анкер косынки; 7 — анкерующая пластинка
ОТДЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.13. Ширина температурно-усадочного шва b в зависимости от расстояния между швами l должна определяться по формуле
Относительное удлинение оси элемента et следует вычислять в зависимости от вида конструкции и характера нагрева по указаниям пп. 1.27—1.30. Ширину температурно-усадочного шва, вычисленную по формуле (64), следует увеличивать на 30 %, если шов заполняется асбестовермикулитовым раствором, каолиновой ватой или шнуровым асбестом, смоченным в глиняном растворе (черт. 8, а). Температурно-усадочные швы в бетонных и железобетонных конструкциях следует принимать шириной не менее 20 мм. Когда давление в рабочем пространстве теплового агрегата не равно атмосферному, температурно-усадочный шов должен иметь уширение для установки бетонного бруса (черт. 8, б). Брус должен устанавливаться насухо без раствора. Между брусом и менее нагретой поверхностью шов следует заполнять легко деформируемым теплоизоляционным материалом (черт. 8, б). В печах, где требуется герметичность рабочего пространства, с наружной поверхности в температурно-усадочном шве должен предусматриваться компенсатор (черт. 8, в).
Черт. 8. Температурные швы в конструкциях из жаростойкого бетона а — шов, заполненный шнуровым асбестом; б — то же, с бетонным бруском; в — то же, с металлическим компенсатором; 1 — шнуровый асбест, смоченный в глиняном растворе; 2 — бетонный брусок; 3 — компенсатор; 4 — стальной стержень диаметром б мм
5.14. Для организованного развития усадочных трещин в бетоне со стороны рабочего пространства теплового агрегата должны предусматриваться усадочные швы. Швы шириной 2—3 мм и глубиной, равной 1/10 высоты сечения, но не менее 20 мм, следует располагать через 60—90 см в двух взаимно перпендикулярных направлениях (черт. 9, б). 5.15. Усилия от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента допускается уменьшать: устройством компенсационных швов в более нагретой сжатой зоне бетона (черт. 9, а). Компенсационные швы шириной 2—5 мм следует располагать через 60—90 см на глубину не более 0,5 высоты сечения элемента в направлении, перпендикулярном к действию сжимающих усилий от воздействия температуры; повышением температуры растянутой арматуры, расположенной у менее нагретой грани бетона, посредством увеличения толщины защитного споя бетона или устройством наружное теплоизоляции.
Черт. 9. Швы со стороны нагреваемой поверхности в конструкциях из жаростойкого бетона а — компенсационные; б — усадочные; 1 — компенсационный шов шириной 2 — 5 мм; 2 — усадочный шов глубиной 0,1 hf и шириной 2 — 3 мм
5.16. В железобетонных конструкциях из жаростойкого бетона для восприятия растягивающих усилий, как правило, следует устанавливать арматуру у менее нагретой грани сечения элемента. Если в конструкциях от нагрузки растягивающие усилия возникают со стороны более нагретой грани сечения элемента, то арматура может воспринимать растягивающие усилия при температуре, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 17). Для снижения температуры арматуры допускается увеличивать толщину защитного слоя бетона у более нагретой грани сечения элемента до 6 диаметров продольной арматуры или предусматривать теплоизоляцию из легкого жаростойкого бетона. На границе бетонов разных видов следует устанавливать конструктивную арматуру из жаростойкой стали диаметром не более 4 мм, которая должна быть приварена к хомутам (черт. 10). Температура нагрева конструктивной арматуры не должна превышать предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл. 17.
Черт. 10. Конструкция нагибаемого железобетонного элемента. нагреваемого до температуры более 400 °С со стороны растянутой зоны 1 — тяжелый жаростойкий бетон; 2 — теплоизоляционный слой из легкого жаростойкого бетона; 3 — сетка из жаростойкой стали диаметром 4 мм; 4 — продольная рабочая арматура
5.17. Несущие и ненесущие конструкции тепловых агрегатов следует выполнять из сборных однослойных или многослойных элементов. Сборные ограждающие конструкции, как правило, предусматриваются из блоков, плит и панелей. В двухслойных панелях, проектируемых из разных видов жаростойкого бетона, теплоизоляционный легкий жаростойкий бетон мажет предусматриваться как со стороны рабочего пространства, так и с наружной стороны теплового агрегата. Для улучшения совместной работы отдельных слоев бетона допускается предусматривать установку конструктивной арматуры или анкеров. Арматура должна заходить в каждый спой бетона на глубину не менее 50 мм. Если в зоне сопряжения отдельных слоев бетона температура превышает предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл. 17, то для усиления связи между споями допускается устраивать выступы или бетонные шпонки. В ребристых панелях плиту и ребра следует выполнять из тяжелого или легкого конструкционного жаростойкого бетона (см. черт. 9,б). В местах сопряжения ребер с плитой необходимо устраивать вуты. Между ребрами с менее нагретой стороны следует располагать тепловую изоляцию из легкого жаростойкого бетона или из теплоизоляционных материалов. В ребрах панели следует предусматривать арматурные каркасы, которые должны быть заведены в бетон плиты не менее чем на 50 мм. При необходимости снижения температуры рабочей арматуры, устанавливаемой в ребрах, ребра могут выступать за наружную поверхность тепловой изоляции. Плиту панели следует армировать конструктивной сварной сеткой из арматуры диаметром не более 4 мм с расстояниями между стержнями не менее 100 мм. Температура нагрева сварной сетки не должна превышать предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл. 17. Если температура нагрева плиты панели превышает предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, допускается плиту не армировать. Для ненесущих облегченных ограждающих конструкций тепловых агрегатов следует предусматривать легкие жаростойкие бетоны и эффективные теплоизоляционные материалы. В двухслойных панелях на металлическом листе легкий жаростойкий бетон следует крепить анкерами, приваренными к листу (черт. 11, а). Анкеры должны приниматься из стержней диаметром б — 10 мм или полосы 3х20 мм. Длина анкера должна быть не менее половины толщины футеровки, а расстояния между ними — не более 250 мм. Металлический лист толщиной не менее 3 мм должен иметь отогнутые края или приваренные "на перо" по контуру уголки. В панелях с окаймляющим каркасом прямоугольного или трапециевидного сечения ребра должны предусматриваться из тяжелого или легкого конструкционного жаростойкого бетона, а пространство между ребрами на всю толщину следует заполнять теплоизоляционным легким жаростойким бетоном. Ребра следует армировать плоскими каркасами, расположенными с менее нагретой стороны (черт. 11, б). В панелях с окаймляющим арматурным каркасом сварной каркас следует располагать по периметру панели у менее нагретой стороны (черт. 11, в). Крепление панелей к каркасу должно осуществляться на болтах или на сварке так, чтобы панели могли свободно перемещаться при нагреве. В конструкциях тепловых агрегатов из монолитного железобетона со стороны рабочего пространства в углах сопряжения стен, а также стен с покрытием и перекрытием следует предусматривать вуты. При температуре рабочего пространства тепловых агрегатов свыше 800 °С ограждающую конструкцию с целью увеличения ее термического сопротивления следует решать многослойной с включением в ее состав слоев из эффективной теплоизоляции (черт. 11, г). Многослойная несущая или самонесущая конструкция со стороны рабочего пространства должна иметь футеровочную плиту из жаростойкого бетона, с ненагреваемой стороны — несущее основание в виде железобетонной плиты или металлического листа с окаймляющими уголками, а между ними слой теплоизоляции, причем волокнистые огнеупорные материалы следует применять в температурных зонах сечения конструкции, где нельзя применять более дешевые и менее дефицитные материалы, например, плиты или маты из минеральной ваты. Для обеспечения надежного соединения несущего и футеровочного слоев многослойной футеровки рекомендуется применять пространственные анкеры в виде соединенных между собой крестообразно установленных гнутых стержней, расположенных перпендикулярно к арматурной сетке (черт. 12).
Черт. 11. Конструкция панелей иг легкого жаростойкого бетона а — двухслойная панель на металлическом листе; б — панель с окаймляющим каркасом из тяжелого жаростойкого бетона; в — панель с окаймляющим арматурным каркасом; г — панель со стальными анкерами и эффективной теплоизоляцией; 1 — уголок жесткости панели; 2 — металлический лист; 3 — анкер; 4 — легкий жаростойкий бетон с D 1100 и менее; 5 — легкий жаростойкий бетой с D 1200 и более; 6 — окаймляющий каркас из тяжелого жаростойкого бетоне; 7 — арматурный каркас; 8 — эффективная теплоизоляция; 9 — усадочный шов; 10 — шайба
Черт. 12. Пространственный анкер в многослойной конструкции панели с железобетонной несущей плитой 1 — пространственный анкер; 2 — железобетонная несущая плита; 3 — минераловатная изоляция; 4 — плитная изоляция; 5 — арматурная сетка; 6 — футеровочная плита из жаростойкого бетона
Пространственные анкеры устанавливают в швах плитной и минераловатной изоляции. Расстояние между анкерами рекомендуется принимать в пределах 0,7 — 1 м, а расстояние от краев панели до центра пространственного анкера — кратным размеру плит теплоизоляции и равным половине расстояния между анкерами. Плита из жаростойкого бетона, закрепленная с помощью анкеров, от действия собственного веса в горизонтальном положении панели будет работать как двухконсольная система с максимальными значениями растягивающих усилий в сечениях под пространственными анкерами, где имеются местные арматурные сетки, включенные в пространственный анкер для увеличения площади анкеровки. Футеровочная плита из жаростойкого бетона в укрупненных монтажных элементах разрезается швами шириной 2 мм на отдельные части таким образом, чтобы каждый отдельный монолитный участок бетонной футеровки крепился к основанию панели четырьмя или двумя анкерами. 5.18. Конструкции, перекрывающие рабочее пространство теплового агрегата, могут быть свободно опертыми на стены, подвесными или монолитно связанными со стенами. Для покрытий при пролетах более 4 м должны преимущественно предусматриваться подвесные балки, плиты и панели. Расчетную схему работы подвесной конструкции следует принимать как для двухконсольной балки, при этом не должно допускаться возникновения растягивающих напряжении в бетоне со стороны более нагретой поверхности. Подвесные конструкции не должны воспринимать никаких внешних нагрузок, кроме собственного веса, и на них не должны устраиваться мостики или настилы для хождения обслуживающего персонала. Купола и своды должны иметь стрелу подъема не менее 1/12 пролета в свету. Купола и своды с плоской верхней поверхностью у пяты должны иметь компенсационный шов шириной 20 — 40 мм на глубину, равную высоте сечения в замке (черт. 13). Следует предусматривать заполнение шва легко деформируемым материалом и покраску пят тонким слоем битумного лака. За осевую пинию в таких куполах и сводах допускается принимать дугу окружности, проведенную через центр пяты и середину высоты сечения в центре пролета.
Черт. 13. Конструкция купола перекрытия с технологическими отверстиями из жаростойкого бетоне для крутого теплового агрегата 1 — бетонный купол; 2 — компенсационный шов толщиной 20 — 40 мм, заполненный легко деформируемым материалом; 3 — сетка из проволоки диаметром до 6 мм, приваренная к кожуху; 4 — кожух; 5 — пята купола; 6 — шов бетонирования
В куполах и сводах с плоской верхней поверхностью при высоте сечения в замке более 250 мм кроме основной рабочей арматуры, установленной со стороны менее нагретой поверхности, необходимо предусматривать конструктивную сетку из проволоки диаметром не более 6 мм с ячейкой не менее 100х100 мм, которую следует располагать в бетоне с температурой, не превышающей предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры (см. табл. 17). Эта сетка должна соединяться хомутами с основной арматурой (черт. 14). 5.19. Рабочую арматуру в железобетонных конструкциях, перерезаемую различными технологическими отверстиями, следует приваривать к рамкам из арматуры или проката, устанавливаемым вокруг отверстий. Размеры рамки должны приниматься такими, чтобы толщина бетона со стороны отверстия была достаточной для обеспечения температуры рамки, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету по табл. 17.
Черт. 14. Конструкция железобетонного купола покрытия с плоской верхней поверхностью из жаростойкого бетона для круглого теплового агрегата 1 — купол; 2 — пята купола; 3 — опорное кольцо; 4 — шов бетонирования; 5 — кожух; 6 — теплоизоляционная прослойка толщиной 20—40 мм; 7 — рабочая арматура опорного кольца; 8 — компенсационный шов шириной 20—40 мм, заполненный легко деформируемым материалом; 9 — рабочая арматура купола; 10 — хомут их проволоки диаметром 6 мм; II — сетка из проволоки диаметром до 6 мм
Площадь сечения рамки в каждом направлении должна быть достаточной для восприятия усилий в перерезанных стержнях. Отверстия большого размера следует окаймлять армированными бортовыми замкнутыми рамами. Сечение стенок бортовых рам определяют из расчета на усилия от воздействия температуры и нагрузки. 5.20. Фундаменты, борова и другие сооружения. расположенные под землей и подвергающиеся нагреву, должны находиться выше наиболее возможного уровня грунтовых вод. При наличии воды следует предусматривать гидроизоляцию. 5.21. Кожухи тепловых агрегатов из листовой стали допускается предусматривать, когда необходимо обеспечить газонепроницаемость конструкции и когда имеется большое количество отверстий или точек крепления оборудования. Соединение кожуха с бетоном следует осуществлять арматурными сетками или анкерами, приваренными к кожуху (см. черт. 13). 5.22. Если жаростойкий бетон подвержен сильному истирающему воздействию со стороны рабочего пространства, то его следует защищать металлической панцирной сеткой, по которой наносится слой торкретбетона, или блоками из наиболее стойкого в этих условиях жаростойкого бетона или огнеупора.
ТРЕБОВАНИЯ, УКАЗЫВАЕМЫЕ В ПРОЕКТАХ
5.23. В рабочих чертежах конструкций или в пояснительной записке к проекту должны быть дополнительно указаны: а) наибольшая температура нагрева конструкции при эксплуатации, принятая в расчете; б) вид и класс бетона по предельно допустимой температуре применения; в) класс бетона по прочности на сжатие и требуемая прочность бетона при температуре во время эксплуатации; г) виды (классы) арматуры и марка жаростойкой стали; д) вид увлажнения бетона и его периодичность при эксплуатации; е) прочность бетона при отпуске сборных элементов предприятием-изготовителем; ж) способы обетонирования стыков и узлов, марка и состав раствора для заполнения швов в стыках элементов.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Справочное
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
УСИЛИЯ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ ЭЛЕМЕНТА
Mt — изгибающий момент; Nt — продольная сила; Qt — поперечная сила.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОГО ЭЛЕМЕНТА
P — усилие предварительного обжатия, определяемое по СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента; ssp и s’sp — предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре S и S’, которые принимаются по СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента; e0p - эксцентриситет усилия предварительного обжатия P относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемого по СНиП 2.03.01-84, при величинах ssp и s’sp с учетом первых и вторых основных потерь; sbp — сжимающие напряжения в бетоне на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S’ после проявления всех основных потерь, которое определяется по формуле (16).
ХАРАКТЕРИСТИКА МАТЕРИАЛОВ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ ТЕМПЕРАТУРЫ
Rb,tem и Rbtt — расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению для предельных состояний первой группы; Rb,tem,ser и Rbtt,ser — расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению для предельных состояний второй группы; Rst и Rst,ser — расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп; Rswt и Rsct — расчетные сопротивления поперечной арматуры растяжению при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента на действие поперечной силы и арматуры сжатию для предельных состояний первой группы; Еbt — модуль упругости бетона; Еst — модуль упругости арматуры; sst, sbtt и sb,tem — напряжения в растянутой арматуре, в растянутом и сжатом бетоне, в сечении с трещиной от воздействия температуры; ss, sbt и sb — то же, от нагрузки; ss,tot, sbt,tot и sb,tot — то же, от суммарного воздействия температуры и нагрузки; att, acs и abt — коэффициенты линейного температурного расширения, температурной усадки и температурной деформации бетона; ast — коэффициент линейного температурного расширения арматуры; astm — коэффициент температурного расширения растянутой арматуры в бетоне с учетом влияния работы бетона между трещинами, определяемый по формуле (49).
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
b — ширина прямоугольного сечения и ширина ребра таврового и двутаврового сечения; bf, b’f — ширина полки таврового и двутаврового сечения соответственно в растянутой и сжатой зоне; h — высота прямоугольного таврового и двутаврового сечений; hf, h’f — высота полки таврового и дву. таврового сечения соответственно в растянутой и сжатой зонах; a, а’ — расстояния от равнодействующего усилия в арматуре соответственно S и S’ до ближайшей грани сечения; h0 — рабочая высота сечения; hu — рабочая высота сечения над швом; hf — высота полки таврового сечения; hw — высота ребра таврового сечения;
у — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до растянутой грани в формулах (5), (14) и (15) и до менее нагретой грани в формулах (23) и (30); ys и y’s — расстояние от центра тяжести приведенного сечения элемента до равнодействующей усилий в арматуре S и S’; I — момент инерции сечения бетона относительно центра тяжести сечения элемента, вычисляемый без учета температуры как для ненагретого бетона (формула 1 ); Ired — момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести. определяемый по указаниям п. 1.15; ft, et — прогиб и удлинение элемента от нагрева; ecs и ecsc — укорочение элемента от усадки и от усадки и ползучести бетона при остывании.
ТЕМПЕРАТУРЫ
tb — температура бетона; ts и t’s — температура арматуры S и S’; ti — температура среды со стороны источника тепла; te — температура воздуха с наружной стороны элемента; tbw — температура бетона в центре тяжести приведенного сечения; tbc — средняя температура бетона сжатой зоны; tbu — температура бетона в сечении над швом.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Рекомендуемое
УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖАРОСТОЙКОГО БЕТОНА В ЭЛЕМЕНТАХ КОНСТРУКЦИЙ
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Часть 1 | Часть 2 | Часть 3 | Часть 4 | Часть 5 | Часть 6 | Часть 7 | Часть 8 | Часть 9 | Часть 10
Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!
Все СНиПы >> СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>
< 10 по указаниям п. 4.15.
(58)
— кривизна элемента в сечении x от воздействия температуры с учетом наличия в данном сечении трещин, вызванных усилиями от действия нагрузки или температуры, определяется по указаниям пп. 1.27 — 1.31;
— изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого находится прогиб.
(59)
— кривизна от воздействия температуры определяется по указаниям пп. 1.27 — 1.31;
(60)
(61)
(62)
(63)
не превышала предельной величины, указанной в табл. 25.
(64)
— кривизна оси элемента от воздействия температуры при нагреве, при остывании от усадки бетона и при остывании от усадки и ползучести бетона;