Все СНиПы >> СНиПы«Строительство, ремонт, монтаж»

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5

СНиП 2.09.03-85. Сооружения промышленных предприятий Часть 2

Таблица 4

 

 

 

Значения k1, k2, k3 при j, град

 

 

10

15

20

25

30

35

40

 

0

 

0

 

0

 

0

 

0

 

0

 

0

 

0

0,50

0,32

0,26

0,20

0,16

0,13

0,10

0,08

1,00

0,62

0,49

0,36

0,28

0,21

0,16

0,11

1,50

0,92

0,71

0,50

0,37

0,27

0,20

0,13

2,00

1,15

0,90

0,62

0,42

0,30

0,23

0,15

2,50

1,30

1,00

0,72

0,47

0,32

0,25

0,16

3,00

1,45

1,10

0,80

0,52

0,34

0,26

0,17

3,50

1,60

1,20

0,85

0,56

0,36

0,27

0,17

4,00

1,70

1,30

0,90

0,60

0,38

0,27

0,17

4,50

1,79

1,38

0,95

0,64

0,40

0,27

0,17

5,00

1,38

1,45

1,00

0,68

0,42

0,27

0,17

0

0,81

0,60

0,49

0,40

0,33

0,27

0,22

0,50

0,64

0,46

0,37

0,28

0,21

0,15

0,11

1,00

0,58

0,38

0,29

0,20

0,14

0,08

0,06

1,50

0,50

0,33

0,23

0,15

0,10

0,05

0,04

2,00

0,46

0,30

0,20

0,12

0,07

0,04

0,02

2,50

0,43

0,27

0,17

0,09

0,05

0,03

0,01

3,00

0,41

0,25

0,15

0,08

0,04

0,02

0

3,50

0,39

0,24

0,14

0,07

0,04

0,02

0

4,00

0,38

0,23

0,13

0,06

0,03

0,01

0

4,50

0,36

0,21

0,12

0,05

0,03

0,01

0

5,00

0,35

0,20

0,11

0,04

0,02

0,01

0

0

1,70

1,50

1,40

1,25

1,05

1,00

0,90

0,50

2,25

2,00

1,75

1,55

1,30

1,15

1,05

1,00

2,60

2,30

1,95

1,70

1,45

1,30

1,13

1,50

2,90

2,50

2,10

1,85

1,52

1,38

1,18

2,00

3,05

2,65

2,25

1,90

1,58

1,40

1,20

2,50

3,15

2,75

2,30

1,95

1,60

1,40

1,20

3,00

3,30

2,83

2,35

1,97

1,65

1,40

1,20

3,50

3,45

2,90

2,40

2,00

1,66

1,40

1,20

4,00

3,55

2,95

2,45

2,00

1,68

1,40

1,20

4,50

3,63

3,00

2,47

2,05

1,70

1,40

1,20

5,00

 

3,80

3,05

2,50

2,10

1,70

1,40

1,20

 

5.12. Основное давление тиксотропного раствора в период погружения колодца следует определять по формуле

 

                                       (27)

 

где g1 — удельный вес тиксотропного раствора.

Основное горизонтальное давление грунта на участке ножа и глиняного замка следует определять по формуле (24).

5.13. Давление грунта, расположенного ниже уровня грунтовых вод, необходимо определять с учетом взвешивающего действия воды.

5.14. Дополнительное горизонтальное давление грунта на участке стены колодца и ножа, а при тиксотропной рубашке — только на участке ножа следует определять по формуле

 

                                             (28)

 

Дополнительное горизонтальное давление на участке стены тиксотропной рубашки следует оп­ределять по формуле

 

                                             (29)

 

5.15. Основное давление грунта в плане колод­ца следует принимать равномерно распределенным.

5.16. Распределение дополнительного давления в плане для круглых колодцев (черт. 5) следует принимать изменяющимся по закону

 

                                        (30)

 

 

Черт. 5. Схема распределения основного ph и дополнительного pad

горизонтального давления грунта на круглый колодец

 

5.17. В стадии эксплуатации колодец следует рас­считывать на горизонтальное давление грунта в со­стоянии покоя.

Основное горизонтальное давление следует опре­делять по формуле

 

                                    (31)

 

где z — расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;

l0 коэффициент бокового давления грун­та в состоянии покоя, принимается равным:

 

                                                   (32)

 

здесь  v — коэффициент Пуассона, принимаемый равным:

0,23 для песков гравелистых и круп­ных;

0,26 — то же, средней крупности;

0,28 —    "       мелких;

0,30     "       пылеветых;

0,33 — для супесей;

0,35   "   суглинков;

0,38    "   глин.

Если колодец погружен в грунт с разнородным напластованием, значение основного давления грунта для каждого слоя определяется по формуле

 

                                  (33)

 

где  l0i — коэффициент   бокового   давления грунта в состоянии покоя рассматри­ваемого i-го пласта грунта;

gi, zi соответственно удельный вес грунта и расстояние от поверхности i-го пласта до рассматриваемого сечения колодца;

gi, hi — соответственно удельный вес грунта и толщина каждого   вышележащего пласта.

Дополнительное горизонтальное давление грунта в состоянии покоя следует определять по формуле

 

                                           (34)

 

5.18. Расчетное значение на 1 м силы трения грун­та Fz по наружной поверхности колодца на глубине z следует определять по формуле

 

                                                 (35)

 

где  и — наружный периметр ножа или стены колодца;

fz — удельная сила трения грунта по боко­вой поверхности колодца на глубине z на 1 м2 площади, зависящая от ста­дии работы колодца и вычисляемая по формулам:

а) в стадии погружения

 

                                          (36)

 

где  gс коэффициент условий работы, прини­маемый равным 1,2 — для плотных песков, содержащих гравий, щебень и т. п., и 1 — для остальных грунтов;

б) в стадии всплытия

 

                                 (37)

 

где ph1 — основное горизонтальное давление в период всплытия:

 

                            (38)

 

Если колодец погружается в тиксотропной ру­башке, удельная сила трения в зоне рубашки не учитывается, а в зоне глиняного замка принима­ется равной 20 кПа (2 тс/м2).

5.19. Расчет колодцев необходимо выполнять на наиболее невыгодные сочетания нагрузок и воздейст­вий, действующих в условиях строительства и экс­плуатации:

в условиях строительства — по расчетным схе­мам, учитывающим требования принятых в проекте способов производства работ;

в условиях эксплуатации — по расчетным схемам, учитывающим наличие днища, внутренних стен, колонн, перекрытий и т. п., включая нагрузки и воздействия от всех расположенных внутри колод­ца и от опирающихся на колодец строительных конструкций и оборудования, а также учитывающим влияние соседних фундаментов зданий, сооружений и оборудования.

5.20. На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях строительства колодцев, должны выпол­няться следующие расчеты:

а) по расчетным схемам, учитывающим наличие только наружных стен (без днища):

погружения колодца;

прочности колодца или его первого яруса, под­лежащего погружению при снятии с временного основания (если это предусмотрено проектом произ­водства работ):

прочности наружных стен при погружении колод­ца;

устойчивости формы цилиндрической оболочки колодцев, погружаемых в тиксотропной рубашке;

б) по расчетным схемам, учитывающим наличие наружных стен и днища:

всплытия колодца;

прочности днища;

прочности стен;

сдвига по подошве при односторонней выемке грунта вблизи колодца (если она предусматри­вается проектом).

5.21. На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях эксплуатации колодца, должны выпол­няться следующие расчеты:

прочности наружных и внутренних стен, днища, перекрытий, колони и др.;

всплытия колодца;

оснований колодца по деформациям.

5.22. Все расчеты опускных колодцев следует производить по предельным состояниям первой группы, за исключением расчетов оснований по деформациям и по раскрытию трещин элементов конструкции, которые выполняются по предельным состояниям второй группы.

5.23. Расчет погружения колодца следует производить из условия

 

                                          (39)

 

где  G — вес колодца и пригрузки с учетом коэффициента надежности по нагруз­ке gf = 0,9;

F сила трения стен колодца по грунту при погружении колодца;

Nu вертикальная составляющая силы пре­дельного сопротивления основания под   ножом,   определяемая   по СНиП 2.02.01-83;

gf1 — коэффициент надежности погружения: gf1 > 1 в момент движения колодна и gf1 = 1 в момент остановки колодца или яруса на проектной отметке.

Колодцы, погружаемые ниже горизонта подзем­ных вод, после устройства днища должны рассчиты­ваться на всплытие в любых грунтах (за исключе­нием случая, когда под днищем выполняется пос­тоянно действующий дренаж) на расчетные нагруз­ки из условия

 

                                       (40)

 

где åG сумма всех постоянных вертикальных расчетных нагрузок с учетом пригрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 0,9;

F1 сила трения при расчете на всплытие;

А — площадь основания колодца;

hw — расстояние от уровня подземных вод до основания днища колодца;

gw — удельный вес воды;

gfw коэффициент   надежности   против всплытия, равный 1,2.

Если условие (40) не удовлетворяется, необходи­мо предусматривать мероприятия, препятствующие всплытию колодца (устройство анкерных конструк­ций в грунте и др.).

5.24. Расчет прочности погружаемых стен на наг­рузки, возникающие в условиях строительства, сле­дует производить, когда колодец или каждый ярус погружен до проектной глубины.

5.25. Расчет прочности железобетонного днища должен производиться на следующие нагрузки:

на отпор грунта под днищем колодца, если зна­чения постоянных вертикальных нагрузок колодца более силы всплытия;

на гидростатическое давление подземных вод, если значения постоянных вертикальных нагрузок колодца менее силы всплытия (колодец заанкерен в прилегающем грунтовом массиве).

Расчет прочности днища колодца без внутренних стен и колонн должен производиться как пластины, лежащей на упругом основании, а на нагрузку от гидростатического давления подземных вод — как пластины с шарнирными опорами, нагруженной рав­номерно распределенной нагрузкой.

Днище, на которое опираются внутренние стены или колонны, рассчитывается соответственно как многопролетная пластина, состоящая из прямо­угольных панелей, или как пластина, опертая в вершинах прямоугольной сетки колонн.

5.26. Расчет осадок колодцев следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.

5.27. Конструкцию гидроизоляции колодца над­лежит назначать в зависимости от значений гидроста­тического напора подземных вод на уровне пола наиболее заглубленного помещения и требований к внутренним помещениям колодца в соответствии с СН 301-65. Верхнюю границу гидроизоляции стен следует назначать на 0,5 м выше максимально прог­нозируемого уровня подземных вод.

5.28. Гидроизоляция колодцев из листовой стали, устраиваемая с внутренней стороны, может приме­няться лишь в исключительных случаях при соответ­ствующем обосновании. Расчет гидроизоляции должен производиться на полный гидростатический напор.

 

ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

ДЛЯ ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ

 

6. РЕЗЕРВУАРЫ

ДЛЯ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ

 

6.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании стальных и железобетонных резервуаров для нефти и нефтепродуктов.

 

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на проектирование резервуаров:

для нефти и нефтепродуктов специального назначения;

для нефтепродуктов с упругостью паров выше 93,6 кПа (700 мм рт. ст.) при температуре 20°С;

для нефти и нефтепродуктов, хранящихся под внутренним рабочим давлением выше атмосферного на 70 кПа (0,7 кгс/см2);

для нефти и нефтепродуктов, расположенных в горных выработках и в резервуарах казематного типа;

входящих в состав технологических установок.

 

6.2. При проектировании наземных и подземных резервуаров   следует   учитывать   требования СНиП II-106-79 и ГОСТ 1510-84 (СТ СЭВ 1415-78).

6.3. В проектах резервуаров необходимо предусматривать максимальное сокращение потерь хра­нимой нефти и нефтепродуктов от испарения в пе­риод эксплуатации, а также соблюдение требований по охране окружающей среды.

6.4. При проектировании надлежит принимать резервуары следующих типов:

для наземного хранения — стальные и железобе­тонные вертикальные цилиндрические с плавающей крышей и со стационарной крышей (с понтонами и без понтонов); горизонтальные цилиндрические (стальные);

для подземного хранения — железобетонные (ци­линдрические и прямоугольные); траншейного ти­па; стальные горизонтальные цилиндрические.

Максимальные полезные объем и площади зерка­ла подземных резервуаров следует принимать по СНиП II-106-79.

 

Примечания: 1. Полезный объем резервуаров определяется произведением горизонтального сечения резервуара на высоту от днища до уровня максимального заполнения для резервуаров со стационарной крышей и до максимального подъема низа плавающих конструкций для ре­зервуаров с плавающей крышей или понтоном.

2. Геометрический объем резервуаров следует опреде­лять произведением горизонтального сечения резервуара на высоту стенки.

3. При выбора средств тушения и определении вмести­мости групп резервуаров следует принимать геометрический объем резервуаров.

 

6.5. В резервуарах следует предусматривать уста­новки пожаротушения и охлаждения в соответствии со СНиП II-106-79 и настоящими нормами.

На резервуарах вместимостью от 1000 до 3000 м3 следует устанавливать пеногенераторы с сухими стояками, не доходящими до поверхности земли на 1 м. Число пеногенераторов определяется расчетом, но их должна быть не менее двух.

6.6. Резервуары в зависимости от типов и храни­мого продукта должны быть оснащены устройства­ми, обеспечивающими допускаемое давление внутри резервуаров, предусмотренное проектом, в соответствии с нормами технологического проектирования и ГОСТ 14249-80.

6.7. Конструкции резервуаров должны предусмат­ривать возможность очистки от остатков хранимого продукта, проветривания и дегазации резервуаров при их ремонте и окраске.

6.8. Для обслуживания оборудования (дыхатель­ной аппаратуры, приборов и прочих устройств) все резервуары должны иметь стационарные лестницы, площадки и переходы шириной не менее 0,7 м с ограждениями по всему периметру высотой не менее 1 м.

6.9. Резервуары должны иметь технологические, световые, монтажные люки, а также и люки-лазы.

В стенах резервуаров с понтонами или плавающими крышами следует устраивать люки-лазы (наи­меньший размер диаметра патрубка 600 мм), обеспечивающие доступ персонала на плавающие конструкции при нижнем их положении.

Люки-лазы в стенах резервуаров необходимо размешать на расстоянии не более 6 м от наружной лестницы, которую следует соединять переходной площадкой со смотровой площадкой у люка-лаза.

Число люков-лазов и их тип устанавливаются проектом.

6.10. Резервуары с плавающей крышей следует применять для строительства в районах со снеговой нагрузкой не более 2 кПа (200 кгс/м2).

6.11. Расстояние от верха стенки резервуара с плавающей крышей или опорного кольца а резерву­аре с понтоном до максимального уровня жидкости следует принимать не менее 0,6 м.

В резервуарах со стационарной крышей мини­мальное расстояние от низа врезки пенокамер до максимального уровня жидкости следует опреде­лять с учетом температурного расширения продук­та и принимать не менее 100 мм.

6.12. Плавучесть   металлических   плавающих крыш и понтонов необходимо обеспечивать нали­чием открытых или закрытых отсеков, которые должны быть доступны для контроля и обслужи­вания.

Плавучесть неметаллических понтонов или эк­ранов следует обеспечивать формой понтонов и объемным весом материала, из которого они изготовляются.

Расчет плавающих крыш и понтонов на плаву­честь надлежит производить из условия плотности продукта 7 кН/м3 (700 кгс/м3) и учитывать нагруз­ку от конденсата в размера 0,3 кПа (30 кгс/м2).

6.13. Плавающие крыши должны иметь устройства удаления ливневых и талых вод за пределы резер­вуара.

6.14. Плавающие крыши, понтоны и их направ­ляющие должны иметь уплотнители (затворы), обеспечивающие герметизацию.

Уплотнители для нефти, застывающей при темпе­ратуре, указанной в проекте, должны иметь устройства, предотвращающие стекание нефти со стен на плавающую крышу или понтон.

6.15. Уплотнители в резервуарах с плавающими крышами или понтонами следует применять с коэффициентом герметичности менее 1,0×105 м/ч, обеспечивая сокращение потерь от 70 до 99 % по сравнению с открытой площадью зазора между стенкой резервуара и краем плавающей крыши или понтона, не защищенной каким-либо затвором.

6.16. На плавающей крыше в резервуарах вместимостью 5000 м3 и более надлежит предусматривать стальной кольцевой барьер для удержания пены вы­сотой не выше верха выступающих элементов затвора на 25—30 см, но не менее 1 м. Кольцевой барь­ер следует располагать не ближе 2 м от стены резервуара и в нижней его части обеспечивать плотное примыкание к поверхности плавающей крыши.

Для стока из кольцевого пространства, образо­ванного барьером и стеной резервуара, атмосферных вод и раствора пенообразователя после пожаро­тушения в нижней части барьера необходимо преду­сматривать дренажные отверстия диаметром 30 мм, расположенные на расстоянии 1 м одно от другого по периметру.

6.17. Опорные стальные стойки плавающих крыш и понтонов следует проектировать с возможностью изменения их высоты под плавающими конструк­циями а период эксплуатации резервуара.

Высоту опорных стоек следует назначать, соблю­дая следующие условия:

минимальное расстояние от днища резервуара до плавающей крыши или понтона в период эксплуата­ции должно обеспечивать зазор 100 мм между обо­рудованием, установленным внутри резервуара, или патрубком приемо-раздаточного трубопровода и днищем короба плавающей крыши или скребком затвора;

расстояние от днища резервуара до плавающей крыши или понтона у стены резервуара в период ремонта должно быть не менее 2 м.

6.18. Неметаллические понтоны следует проекти­ровать из несгораемых токопроводящих материалов или оборудовать устройствами, обеспечивающими снятие статического электричества.

6.19. Плавающие крыши и понтоны должны иметь устройства для удаления паровоздушной смеси и ре­гулирования давления под ними как на плаву, так и при нижнем фиксированном их положении1, а также устройства для отвода статического электри­чества.

6.20. Резервуары со стационарными крышами должны проектироваться:

для нефти и нефтепродуктов с давлением насы­щенных паров 26,6 кПа (200 мм рт. ст.) и ниже;

для легковоспламеняющихся нефтепродуктов с температурой вспышки паров 28 °С и ниже, с рас­четным давлением в газовом пространстве на 70 кПа (7000 мм вод. Ст.) выше атмосферного и ниже атмосферного по заданию на проектиро­вание;

для подогреваемых нефтепродуктов с темпера­турой хранения от 20 до 60 °С включ. с теплоизоляцией из несгораемых материалов при соответствую­щем обосновании;

для подогреваемых нефтепродуктов с температу­рой хранения от 60 до 90 °С включ. с обязательной теплоизоляцией из несгораемых материалов и уст­ройствами обогрева;

для нефтепродуктов с температурой хранения выше 90 °С, не допускающих присутствия влаги, с учетом дополнительных требований по пожарной безопасности (подачи под крышу инертных газов) и устройством теплоизоляции из несгораемых мате­риалов и наружных систем подогрева.

6.21. При расчете резервуаров со стационарными крышами давление в газовом пространстве сле­дует назначать:

при огневых предохранителях и вентиляционных патрубках на 0,2 кПа (20 мм вод. Ст.) выше и ниже атмосферного;

 

_____________

1 А.с. № 793870 (СССР). Резервуар для жидкости / Евтихин В. Ф. Опубл. в Б. И., 1981, № 1.

 

при огневых предохранителях и предохранительных клапанах — выше атмосферного на 2,5 кПа (250 мм вод. Ст.) или более по заданию на проектирование и на давление 0,5 кПа (50 мм вод. Ст.) ниже атмосферного.

6.22. Горизонтальные стальные цилиндрические резервуары следует проектировать для нефтепро­дуктов с давлением в газовом пространстве выше ат­мосферного и принимать:

с плоскими торцевыми элементами — до 40 кПа (4000 мм вод. ст.);

с коническими торцевыми элементами — до 70 кПа (7000 мм вод. ст.).

Резервуары следует рассчитывать также на давле­ние ниже атмосферного в пределах до 10 %, указан­ное в настоящем пункте.

6.23. Подземные стальные резервуары траншей­ного типа допускается проектировать только для светлых нефтепродуктов.

6.24. Предельные деформации основания резер­вуара, соответствующие пределу эксплуатационной его пригодности по технологическим требованиям, следует устанавливать правилами технологической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование. При этом максимальная абсолютная осадка не должна превышать 200 мм, а относитель­ная осадка основания под днищем, равная отноше­нию разности осадок двух смежных точек к расстоя­нию между ними, не должна превышать 0,005.

В цилиндрических вертикальных резервуарах раз­ность осадок под центральной частью днища и под стеной не должна превышать 0,003r и должна быть не более 100 мм (где r — радиус резервуара). Крен резервуаров не должен превышать 0,002 — для ре­зервуаров с понтоном или плавающей крышей и 0,004 — для резервуаров без понтона или плавающей крыши.

6.25. Отметку низа ,днища наземных резервуаров необходимо принимать не менее чем на 0,5 м выше уровня планировочной отметки земли около резер­вуаров.

6.26. В резервуаре со стационарной крышей сле­дует предусматривать отмостку.

 

Стальные резервуары

 

6.27. Основные размеры вертикальных и горизон­тальных цилиндрических резервуаров (диаметр, вы­соту, длину) следует принимать с учетом минималь­ного удельного расхода стали, индустриальных ме­тодов изготовления, кратными длине и ширине листов прокатной стали с учетом для горизонтальных резервуаров требований ГОСТ 17032-71.

Высоту стенки вертикальных резервуаров следу­ет назначать не более 18 м. При установке резервуа­ров на сваях межсвайное пространство между днищем резервуаров и уровнем земли следует за­полнять грунтом.

Резервуары высотой 12 м и более (включая вы­соту подсыпки под днищем) необходимо оборудо­вать стационарными кольцами водяного орошения, размещаемыми под кольцами жесткости. Если в кольцах жесткости имеется отверстие для стока воды, то кольцо орошения размешают только под верхним кольцом жесткости.

6.28. При проектировании стальных резервуаров надлежит предусматривать возможность примене­ния при их изготовлении и монтаже метода рулонирования с соединением листов встык.

6.29. Расчет конструкций резервуаров следует выполнять в  соответствии  с требованиями СНиП II-23-81, при этом марки сталей должны приниматься с отнесением отдельных элементов резервуаров к следующим группам:

группа I — стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью 10 тыс. м3 и более, фасонки крыш резервуаров;

группа II — стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью менее 10 тыс. м3, покрытия, опорные кольца покрытия и кольца жесткости, центральные части днищ, понтоны и плавающие крыши резервуа­ров всех вместимостей.

6.30. При расчете вертикальных цилиндрических стальных резервуаров необходимо учитывать уси­лия, возникающие в конструкции при ее взаимо­действии с основанием.

6.31. Значения коэффициента условий работы gс следует принимать по табл. 5.

Коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать в соответствии со СНиП 2.01.07-85 с учетом дополнительных коэффициентов gf, приведен­ных в табл. 6.

 

Таблица 5

 

 

Элементы

 

 

Коэффициент условий работы gс

 

Стены вертикальных цилиндри­ческих резервуаров при расчете на прочность:

    нижний пояс (с учетом вре­зок)

 

 

 

0,7

    остальные пояса

0,8

    сопряжение стенки резервуа­ра с днищем

 

1,2

То же, при расчете элементов на устойчивость

 

1

Сферические и конические покрытия распорной конструк­ции при расчете:

    по безмоментной теории

 

 

0,9

    по моментной теории с при­менением ЭВМ

 

1

 

6.32. В проектах стальных резервуаров должно быть указание о том, что перед герметизацией необходимо устанавливать клапаны, исключающие возможность повышения нагрузки на днища, перек­рытия и стены от воздействия перепава давления и температуры воздуха внутри и снаружи резервуара.

6.33. Горизонтальные резервуары необходимо предусматривать опирающимися на отдельные опо­ры или на сплошное искусственное основание.

 

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Строительство, ремонт, монтаж >>



Смотрите также: Каталог «Строительство, ремонт, монтаж» >>
Компании «Строительство, ремонт, монтаж» >>
Статьи (558) >>
ГОСТы (116) >>
СНиПы (94) >>
СанПиНы (14) >>
Нормативные документы (13) >>
ВСН (38) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
Copyright © 1999-2024 ВашДом.Ру - проект группы «Текарт»
По вопросам связанным с работой портала вы можете связаться с нашей службой поддержки или оставить заявку на рекламу.
Политика в отношении обработки персональных данных
наверх