Все СНиПы >> СНиПы«Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы»

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9    |    Часть 10    |    Часть 11    |    Часть 12

Справочное пособие к СНиП 2.09.03-85. Проектирование подпорных стен и стен подвалов Часть 2

6. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН


6.1. Подпорные стены следует рассчитывать по двум группам предельных состояний:

первая группа (по несущей способности) предусматривает выполнение расчетов:

по устойчивости положения стены против сдвига и прочности грунтового основания;

по прочности элементов конструкций и узлов соединений

вторая группа (по пригодности к эксплуатации) предусматривает проверку:

оснований на допускаемые деформации;

элементов конструкций на допустимые величины раскрытия трещин.

6.2. Давление грунта для массивных подпорных стен следует определять по указаниям разд. 5 (рис. 7,а).

Давление грунта для уголковых подпорных стен следует определять исходя из условия образования за стеной клиновидной симметричной (а для короткой задней консоли - несимметричной) призмы обрушения (рис. 7,б). Давление грунта принимается действующим на наклонную (расчетную) плоскость, проведенную под углом e при d = .

Угол наклона расчетной плоскости к вертикали e определяется из условия (14), но принимается не более (45° - j/2)

tg e =(b - t)/h. (14)

6.3. Наибольшая величина активного давления грунта при наличии на горизонтальной поверхности засыпки равномерно распределенной нагрузки q определяется при расположении этой нагрузки в пределах всей призмы обрушения, если нагрузка не имеет фиксированного положения.


Расчет устойчивости положения стены против сдвига


6.4. Расчет устойчивости положения стены против сдвига производится из условия

Fsa £ gcFsr/gn, (15)

где Fsa - сдвигающая сила, равная сумме проекции всех сдвигающих сил на горизонтальную плоскость; Fsr - удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на горизонтальную плоскость; ус - коэффициент условий работы грунта основания: для песков, кроме пылеватых - 1; для пылеватых песков, а также пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии - 0,9; для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии - 0,85; для скальных, невыветрелых и слабовыветрелых грунтов - 1; выветрелых - 0,9; сильновыветрелых - 0,8; gn - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2, 1,15 и 1,1 соответственно для зданий и сооружений I, II и III класса, назначаемых в соответствии с прил. 4.

6.5. Сдвигающая сила Fsa определяется по формуле

Fsa = Fsa,g + jsa,q, (16)

где Fsa,g - сдвигающая сила от собственного веса грунта равна:

Fsa,g = Pgh/2; (17)

Fsa,q - сдвигающая сила от нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения, равна:

Fsa,q = Pqyb. (18)


Рис. 7. Расчетные схемы подпорных стен

а - массивных; б - уголкового профиля


6.6. Удерживающая сила Fsr для нескального основания определяется по формуле

Fsr = Fv tg(jI - b) + I + Еr, (19)

где Fv - сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость

а) для массивных подпорных стен

Fv = Fsa tg(e + d) + Gст + gI tgbb2/2, (20)

Gст - собственный вес стены и грунта на ее уступах.

б) для уголковых подпорных стен (при e £ q0)

Fv = Fsa tg (e +j ¢) + g ¢gf [h(b - t)/2 + td]+ gI tgbb2/2 (21)

где gf - коэффициент надежности по нагрузке, принимается равным 1,2; Еr - пассивное сопротивление грунта:

Er = gIlr/2 + cIhr(lr - 1)/tg jI, (22)

где lr - коэффициент пассивного сопротивления грунта:

lr =tg2(45° + jI/2), (23)

hr - высота призмы выпора грунта

hr =d + btgb. (24)

6.7. Расчет устойчивости подпорных стен против сдвига должен производиться по формуле (15) для трех значений угла b (b = 0, b = jI/2 и b = jI).

При наклонной подошве стены, кроме указанных значений угла b, следует производить расчет против сдвига также для отрицательных значений угла b.

При сдвиге по подошве (b = 0) следует учитывать следующие ограничения: сI £ 5 кПа, jI £ 30°, lr = 1.

6.8. Удерживающая сила Fsr для скального основания определяется по формуле

Fsr =Fvf +Er, (25)

где f - коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимается по результатам непосредственных испытаний, но не более 0,65.


Расчет прочности грунтового основания


6.9. Расчет прочности основания следует производить для всех скальных грунтов и нескальных при tgdI < sin jI из условия

Fv £ gcNu/gn. (26)

6.10. Тангенс угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основание определяется из условия

tgdI = Fsa/Fv. (27)

6.11. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, определяется по формуле

Nu = b¢ (Ngb¢gI + NqId + NccI ). (28)

где Ng, Nq, Nc - безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таб.5 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта jI и угла наклона к вертикали dI равнодействующей внешней нагрузки на основание в уровне подошвы стены: d - глубина заложения подошвы от нижней планировочной отметки, м; b¢ - прицеленная ширина подошвы, определяемая по формуле

b¢ = h - 2e. (29)

где е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы стены, величина которого определяется по формуле (30) и не должна превышать е £ b/3:

e = M0/Fv, (30)

где M0 - сумма моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы.


Таблица 5


Угол


Коэффициенты несущей способности Ng, Nq и Nc

внутреннего трения грунта jI град

Коэффициент

при угле наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки dI, град., равном



0

5

10

15

20

25

30


Ng

0

-

-

-

-

-

-

0

Nq

1

-

-

-

-

-

-


Nc

5,14

-

-

-

-

-

-


Ng

0,2

0,05

-

-

-

-

-

5

Nq

1,57

1,26

-

-

-

-

-


Nc

6,49

2,93

-

-

-

-

-


Ng

0,6

0,42

0,12

-

-

-

-

10

Nq

2,47

2,16

1,6

-

-

-

-


Nc

8,34

6,57

3,38

-

-

-

-


Ng

1,35

1,02

0,61

0,21

-

-

-

15

Nq

3,94

3,45

2,84

2,06

-

-

-


Nc

10,98

9,13

6,88

3,94

-


-


Ng

1,66

1,25

0,78

0,33

0,07

-

-

16

Nq

4,43

3,87

3,2

2,38

0,54

-

-


Nc

11,75

9,81

7,51

4,61

0,93

-

-


Ng

1,96

1,48

0,95

0,45

0,14

-

-

17

Nq

4,92

4,29

3,56

2,69

1,08

-

-


Nc

12,52

10,49

8,14

5,27

1,86

-

-


Ng

2,27

1,72

1,13

0,58

0,22

-

-

18

Nq

5,42

4,72

3,92

3,01

1,61

-

-


Nc

13,3

11,17

8,76

5,93

2,79

-

-


Ng

2,57

1,95

1,3

0,7

0,29

-

-

19

Nq

5,91

5,14

4,28

3,32

2,15

-

-


Nc

14,07

11,85

9,39

6,6

3,72

-

-


Ng

2,88

2,18

1,47

0,82

0,36

-

-

20

Nq

6,4

5,56

4,64

3,64

2,69

-

-


Nc

14,84

12,53

10,02

7,26

4,65

-

-


Ng

3,48

2,64

1,81

1,06

0,5

0,12

-

21

Nq

7,25

6,28

5,24

4,14

3,07

0,72

-


Nc

16,02

13,53

10,87

8,01

5,26

1,12

-


Ng

4,08

3.11

2,15

1,29

0,64

0.23

-

22

Nq

8,11

7,01

5,84

4,64

3.45

1,44

-


Nc

17,19

14,53

11,72

8,75

5,86

2,23

-


Ng

4,67

3,57

2,5

1,53

0,77

0,35

-

23

Nq

8,96

7,73

6,45

5,13

3,83

2,16

-


Nc

18,37

15,53

12,56

9,5

6,47

3,35

-


Ng

5,27

4,04

2,84

1,77

0,91

0.46

-

24

Nq

9,81

8,45

7,05

5,63

4,2

2,88

-


Nc

19,54

16,53

13,41

10,24

7,07

4,46

-


Ng

5,87

4,5

3,18

2

1,05

0,58

-

25

Nq

10,66

9,17

7,65

6,13

4,58

3,6

-


Nc

20,72

17,53

14,26

10,99

7,68

5,58

-


Ng

7,17

5,49

3,89

2,49

1,37

0,72

0,19

26

Nq

12,21

10,46

8,71

6,98

5,26

4,01

0,99


Nc

22,61

19,09

15,54

12,04

8,55

6,08

1,37


Ng

8,48

6,47

4,59

2,98

1,68

0,86

0,38

27

Nq

13,76

11,75

9,77

7,83

5,93

4,43

1,98


Nc

24,49

20,65

16,83

13,09

9,43

6,58

2,74


Ng

9,78

7,46

5,3

3,46

2

1,01

0,57

28

Nq

15,3

13,05

10,82

8,67

6,61

4,84

2,97


Nc

26,37

22,22

18,11

14,13

10,3

7,09

4,11


Ng

11,09

8,44

6

3,95

2,31

1,15

0,76

29

Nq

16,85

14,34

11,88

9,52

7,28

5,26

3,96


Nc

28,26

23,78

19,4

15,18

11,18

7,59

5,48


Ng

12,39

9,43

6,71

4,44

2,63

1,3

0,95

30

Nq

18,4

15,63

12,94

10,37

7,96

5,67

4,95


Nc

30,14

25,34

20,68

16,23

12,05

8,09

6,85


Примечания: 1. При промежуточных значениях jI и dI коэффициенты Ng, Nq и Nc допускается определить по интерполяции.

2. Значения Ng, Nq, и Nc при jI > 30° принимаются как для jI = 30°.



Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9    |    Часть 10    |    Часть 11    |    Часть 12




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>



Смотрите также: Каталог «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Компании «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Фотогалереи (7) >>
Статьи (148) >>
ГОСТы (206) >>
СНиПы (14) >>
ВСН (5) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
наверх