Да / Нет
Ваш регион:
Портал "ВАШ ДОМ" - всё для строительства и ремонта

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5

 

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

 

 

СООРУЖЕНИЯ

ПРОМЫШЛЕННЫХ

ПРЕДПРИЯТИЙ

 

СНиП 2.09.03-85

 

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

 

 

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (канд. техн. наук Н. А. Ушаков руководитель темы; канд. техн. наук  А. М. Туголуков; канд. техн. наук А. Н. Добромыслов; канд. техн. наук Ф. Н. Рабиновиг; канд. техн. наук Ю. Ф. Лифшиц; канд. техн. наук А. А. Болтухов; М. М. Амочкина) с  участием Харьковского Промстройниипроекта (канд. техн. наук И. Я. Лучковский), Ленинградского Промстройпроекта (канд. техн. наук М. Е. Липницкий), Донецкого Промстройниипроекта (канд. техн. наук В. М. Левин), Киевского Промстройпроекта (В. А. Козлов), ЦНИИпроектстальконструкции (Ю. Р. Томлинг),  Ленпроектстальконструкции (М. Я. Вишневский),  Союзводоканалпроекта (А. М. Любаров), Ленинградского Промтранспроекта (Д. А. Смирнов), НИИСК (канд. техн. наук  Д. А. Коршунов), Госхимпроекта (П. И. Журавель), НИИОСП им. Герсеванова  (д-р техн. наук Е. А. Сорочен) Госстроя СССР, Гипромеза Минчермата СССР (Е. Н. Булгаков), Ленинградского отделения Атомтеплоэлектропроекта Минэнерго СССР (Ф. А. Шершнев), АНИПИТеплопроекта (Д. С. Беляев), Тяжпромэлектропроекта (канд. техн. наук Б. А. Цифринович), Фундаментпроекта (М. Л. Моргулис), ВНИИмонтажспецстроя (канд. техн. наук П. П. Алексеенко) Минмонтажспецстроя СССР, ВНИПИнефти Миннефтехимпрома СССР (В. П. Башаринов), Механобра Минцветмета СССР (О. В. Зеленский), Южгипронефтепровода Миннефтепрома СССР (М. И. Кальнер), Центрогипрошахта Минуглепрома СССР (Ю. Б. Пильч), Макеевского инженерно-строительного института Минвуза УССР (канд. техн. наук А. П. Кричевский), ЦНИИпромзернопроекта Минхлебопродукта СССР (А. Н. Простосердов).

 

ВНЕСЕНЫ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР.

 

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (Н. Н. Светликова).

 

С введением в действие СНиП 2.09.03-85 Сооружения промышленных предприятий с 1 января 1987 г. утрачивают силу:

глава СНиП II-91-77 Сооружения промышленных предприятий";

изменения и дополнения главы СНиП II-91-77, утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 17 марта 1980 г. № 28 и от 4 января 1985 г. № 2;

Указания по проектированию силосов для сыпучих материалов" (СН 302-65);

Инструкция по креплению технологического оборудования фундаментными болтами" (СН 471-75).

 

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале Бюллетень строительной техники", Сборнике изменений к строительным нормам и правилам" Госстроя СССР и информационном указателе „Государственные стандарты СССР" Госстандарта.                                           

Государственный

комитет СССР

Строительные нормы и правила

СНиП 2.09.03-85

(Госстрой СССР)

Сооружения

промышленных предприятий

Взамен

СНиП II-91-77, СН 302-65,

СН 471-75

 

Настоящие нормы распространяются на проекти­рование новых и реконструируемых сооружений промышленных предприятий. Сооружения отнесены к следующим группам.

Подземные сооружения. Подпорные стены. Подвалы. Тоннели и каналы. Опускные колодцы.

Емкостные сооружения для жидкостей и газов. Резервуары для нефти и нефтепродуктов. Газгольдеры.

Емкостные сооружения для сыпучих материалов. Закрома. Бункера. Силосы и силосные кор­пуса для хранения сыпучих материалов. Угольные башни коксохимзаводов.

Надземные сооружения. Этажерки и площадки. Открытые крановые эстакады. Отдельно стоящие опоры и эстакады под технологические трубопро­воды. Галереи и эстакады. Разгрузочные железно­дорожные эстакады.

Высотные сооружения. Градирни. Башенные коп­ры предприятий по добыче полезных ископаемых. Дымовые трубы. Вытяжные башни. Водонапорные башни.

 

Примечания: 1. Требования настоящих норм не распространяются на проектирование сооружений специального назначения (для производства и хранения взрывчатых веществ, хранения горючих продуктов специального назначения, защитных сооружений гражданской обороны и т.д.), а также сооружений со сроком эксплуатации до 5 лет.

2. При проектировании сооружений промышленных предприятий, предназначенных для строительства в особых условиях (сейсмических районах, на вечномерзлых, набухающих, просадочных грунтах, а также на площадках с оползнями, карстами и пустотами), должны также соблюдаться требования соответствующих нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.

3. Емкостные сооружения для водоснабжения и канализации следует проектировать по СНиП 2.04.02-84 и СНиП 2.04.03-85.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

1.1. Категории помещений и сооружений по взрывопожарной и пожарной опасности устанавливают­ся а технологической части проекта в соответствии с общесоюзными нормами технологического проектирования Определение категорий, помещений и зда­ний по взрывопожарной и пожарной опасности" , нормами технологического проектирования и специальными переч­нями. утвержденными в установленном порядке.

1.2. При проектировании следует:

принимать конструктивные схемы, обеспечиваю­щие необходимую прочность, устойчивость и прост­ранственную неизменяемость сооружения в целом, а также отдельных элементов на всех стадиях возведения (изготовления, монтажа) и эксплуатации;

принимать оптимальные конструктивные реше­ния по приведенным затратам с учетом полной стои­мости строительства и стоимости эксплуатации, при­веденной к году окончания строительства:

применять типовые конструкции и изделия, в том числе типовые сборные железобетонные конст­рукции, разработанные для зданий и других соору­жений;

выбирать материалы конструкций в соответствии с требованиями ТП 101-81* и правилами безопаснос­ти, утвержденными в установленном порядке;

соблюдать при выборе строительных изделий и материалов для сооружений, размещаемых на одной площадке, требования общеплощадочной унифика­ции;

увязывать с архитектурой окружающей застрой­ки материал ограждающих конструкций сооруже­ний, их отделку и окраску;

соблюдать требования по охране окружающей среды, принимая меры для уменьшения загрязне­ния атмосферы выбросами из дымовых труб и вы­тяжных башен, продуктами испарения нефти и нефтепродуктов, а также от проникания в грунт утечек жидкости из резервуаров и трубопроводов.

1.3. Расчет и проектирование строительных кон­струкций сооружений должны производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85, СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.03.01-84, СНиП II-23-81, СНиП 2.03.11-85, а также с учетом требований настоящих норм.

При проектировании бетонных и железобетон­ных сооружений, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия техноло­гических температур выше 50 °С, необходимо соб­людать требования по учету температурных воз­действий в соответствии со СНиП 2.03.04-84.

При проектировании статически неопределимых железобетонных конструкций сооружений, подвер­гающихся систематическому воздействию техноло­гических температур ниже 50 °С, в которых от совместного воздействия технологических и климати­ческих температур возникают по высоте сечения пе­репады более 40 °С, следует учитывать температур­ные усилия в элементах сооружений. Для определения

 

Внесены ЦНИИпромзданий

Госстроя СССР

Утверждены

постановлением

Государственного комитета СССР

по делам строительства

от 29 декабря 1985 г. № 263

Срок

введения

в действие

1 января 1987 г.

 

усилий допускается пользоваться СНиП 2.03.04-84 без учета влияния температуры на физико-механические свойства материалов.

1.4. Сооружения следует располагать, как правило, параллельно разбивочным осям соседних зданий, сооружений и проездам, при этом разбивочные оси сооружений надлежит увязывать с унифицирован­ной сеткой колони зданий.

1.5. Трассы тоннелей, каналов, галерей и эстакад должны иметь наименьшую протяженность и наименьшее число поворотов, а также пересечений с дорогами и другими коммуникациями и назна­чаться в соответствии с требованиями СНиП II-89-80.

1.6. Размеры пешеходных тоннелей, галерей и эс­такад должны быть приняты:

высота тоннелей и галерей от уровня пола до низа выступающих конструкций перекрытий или покры­тий не менее 2,0 м (в наклонных тоннелях и гале­реях высоту следует измерять по нормали к полу);

ширина тоннелей, галерей и эстакад по расчету из условия пропускной способности а одном направ­лении 2000 чел/ч на 1 м ширины, но не менее 1,5 м.

1.7. Внутренние размеры конвейерных тоннелей, галерей и эстакад должны приниматься в соответствии с ГОСТ 12.2.022-80.

Для галерей и эстакад, располагаемых в шахтах, карьерах и на обогатительных, окусковательных, дробильных и дробильно-сортировочных фабриках. на которые распространяются „Единые правила безопасности при дроблении, сортировке, обогаще­нии полезных ископаемых и окусковании руд и концентратов", размеры следует принимать в соответствии с этими Правилами.

При назначении внутренних размеров конвейер­ных. галерей по специальным требованиям техноло­гической организации допускается предусматривать резерв ширины галереи для обеспечения возможности замены в процессе эксплуатации установлен­ных конвейеров конвейерами больших типоразме­ров. Величину резерва по ширине и нагрузкам ус­танавливает технологическая организация по согла­сованию с организацией, утверждающей задание на проектирование.

1.8. Подвалы, каналы, тоннели, галереи и эста­кады, в которых должны, размещаться кабели, сле­дует проектировать в соответствии с настоящими нормами и Правилами устройства электроустановок (ПУЭ), утвержденными Минэнерго СССР и согласо­ванными с Госстроем СССР.

1.9. Каналы, тоннели и эстакады, предназначенные для прокладки трубопроводов пара и горячей воды, на которые распространяются действующие „Правила устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды", утвержденные Госгортехнадзором СССР, следует проектировать в соответствии с требованиями этих Правил.

1.10. Подвалы, тоннели и каналы на допускается предусматривать в зданиях категорий А и Б и на территориях, где расположены наружные установки, в которых применяются или образуются взрыво­опасные или токсичные газы плотностью более 0,8 по отношению к воздуху, а также взрывоопасная пыль.

В виде исключения допускается устраивать открытые приямки и лотки в помещениях и на территориях с производствами категорий А и Б, если без этих приямков и лотков нельзя обеспечить требования технологического процесса.

В этих случаях приямки и лотки должны быть обеспечены надежной, непрерывно действующей приточной или приточно-вытяжной вентиляцией; число лестниц из открытых приямков при площади их более 50 м2 или протяженности свыше 30 м должно быть не менее двух.

Выходы из открытых приямков должны быть устроены на уровне пола помещений а противопо­ложных сторонах приямков.

 

Примечание. В производствах, в которых применяются или перерабатываются вещества с плотностью паров и газов менее 0,8 по отношению к воздуху, допускается (если это необходимо по требованиям технологического процесса) устраивать невентилируемые каналы глу­биной не более 0,5 м.

 

1.11. В пешеходных тоннелях и галереях не допускается предусматривать прокладку трубопрово­дов, транспортирующих ядовитые, легковоспламе­няющиеся и горючие жидкости, ядовитые и горю­чие газы, трубопроводов паровых тепловых сетей, а также транзитных кабелей любого назначения.

1.12. Не допускается предусматривать эвакуацию людей из помещений через кабельные сооружения (помещения), а также транзитную прокладку, воз­духоводов через кабельные сооружения. Кабельные сооружения должны быть обеспечены системами дымоудаления.

1.13. При проектировании открытых крановых и разгрузочных железнодорожных эстакад должны предусматриваться помещения для защиты работаю­щих от неблагоприятных метеорологических воздействий. Допускается использовать для этих целей помещения соседних зданий или зданий, к которым примыкают эстакады, если расстояние от наиболее удаленных рабочих мест до этих помещений не превышает 300 м. Помещения должны отвечать тре­бованиям СНиП II-92-76.

1.14. Бетонные и железобетонные конструкции сооружений, подвергающиеся систематическому ув­лажнению атмосферными осадками, должны иметь на горизонтальных элементах (карнизах, полках и т. д.) гидроизоляцию и сливы, обеспечивающие свободный сток воды.

1.15. Настил обслуживающих площадок разгру­зочных железнодорожных эстакад, открытых крано­вых эстакад, вытяжных башен и других сооружений следует проектировать с таким расчетом, чтобы исключалось скольжение при ходьбе (при стальных настилах следует предусматривать решетку в соответствии с ГОСТ 23120-78) и обеспечивался сток дождевой и талой воды (при деревянном настиле должны быть предусмотрены зазоры между дос­ками, равные 20 мм).

1.16. В проектах подвалов, тоннелей, каналов. подпорных стен и других подземных сооружений должны приводиться указания о необходимости засыпки грунтом с уплотнением в соответствии с требованиями СН 536-81.

1.17. Низ опорной плиты стальных опор откры­тых сооружений должен располагаться выше плани­ровочной отметки земли, как правило, не менее чем на 150 мм.

1.18. Строительные конструкции и технологичес­кое оборудование следует крепить к бетонным и железобетонным конструкциям (фундаментам, силовым полам, стенам и т. п.), эксплуатируемым при расчетной температуре наружного воздуха до минус 65 °С включ. и при нагреве бетона фундаментов до 50 °С, анкерными болтами согласно обязательному приложению 2.

При соответствующем обосновании допускается применяя другие способы закрепления оборудова­ния на фундаментах (например, на виброгасителях, на клею и др.).

1.19. Подземные сооружения, расположенные в зоне влияния блуждающих токов, должны быть защищены от электрокоррозии в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.

Стальные конструкции сооружения должны быть заземлены.

1.20. При проектировании высотных сооружений, подземных и наземных резервуаров для нефти и нефтепродуктов и газгольдеров должна предусмат­риваться молниезащита в соответствии с СН 305-77.

1.21. В проектах высотных сооружений (силосов, водонапорных башен, градирен, дымовых труб, вытяжных башен, башенных копров угольных и рудных шахт) должны предусматриваться меро­приятия (световое ограждение, маркировочная ок­раска), обеспечивающие безопасность полета воз­душных судов в соответствии с правилами Мини­стерства гражданской авиации.

1.22. При расположении сооружений необходимо учитывать архитектурно-композиционное влияние высотных, надземных и емкостных (резервуаров для нефти и нефтепродуктов) сооружений на фор­мирование застройки, в том числе внутризаводских площадей, магистралей и проездов, а при устройстве подпорных стен — на формирование элементов вертикальной планировки и благоустройство терри­тории.

1.23. Дымовые трубы, вытяжные башни, градир­ни и другие высотные сооружения следует, как пра­вило, располагать со стороны наиболее протяжен­ных глухих стен зданий. От стен зданий, имеющих световые проемы, эти сооружения должны разме­шаться на расстоянии не меньшем, чем их диаметр в плане или протяженность стороны, обращенной к зданию, с соблюдением требований СНиП II-89-80 и СН 245-71.

1.24. Дымовые трубы, вытяжные башни, градир­ни и другие отдельно стоящие высотные сооруже­ния, находящиеся рядом, должны иметь единые чле­нения, фактуру и цвет наружных поверхностей, единую маркировочную окраску и однотипные све­тофорные площадки, когда эти сооружения удалены одно от другого на расстояние не более их высоты, если она не превышает 120 м, или не более половины этой высоты, если она превышает 120 м.

1.25. При проектировании высотных, надземных и емкостных (назаглубленных) сооружений следует разрабатывать цветовое решение их в соответствии с общим архитектурным решением предприятия.

 

ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

 

2. ПОДПОРНЫЕ СТЕНЫ

 

2.1. Нормы настоящ«го раздела следует соблю­дать при проектировании отдельно стоящих подпор­ных стен, возводимых на естественном основании на территориях промышленных предприятий городов и поселков, а также на подъездных и внутриплощадочных железных и автомобильных дорогах.

 

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на подпорные стены гидротехнических сооружений и магистральных дорог.

 

2.2. Подпорные стены следует, как правило, про­ектировать железобетонными тонкостенными уголкового профиля, в том числе с контрфорсами и ан­керными тягами.

Массивные подпорные стены допускается проек­тировать из бетона, бутобетона, бутовой кладки при специальном технико-экономическом обосновании.

2.3. Основные размеры подпорных стен (общая высота, ширина подошвы) следует назначать, как правило, кратными 0,3 м.

2.4. Глубину заложения подошвы подпорной сте­ны следует натачать в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83. Минимальная глубина заложения подпорных стен должна быть не менее 0,6 м внескальных и не менее 0,3 м в скальных грунтах. При наличии кювета глубина заложения назначается от дна кювета.

2.5. 3 продольном направлении подошву подпор­ной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном не более 0,02. При большем уклоне подош­ва выполняется ступенчатой.

В поперечном направлении подошва подпорной стены должна быть горизонтальной или с уклоном в сторону засыпки не более чем 0,125.

2.6. Расстояния между температурно-усадочными швами следует принимать не более 10 м в монолит­ных бутобетонных и бетонных подпорных стенах без конструктивного армирования, 20 — в монолитных бетонных конструкциях при наличии конст­руктивного армирования, 25 — в монолитных и сборно-монолитных железобетонных конструкциях и 30 — в сборных железобетонных конструкциях.

Расстояние  между  температурно-усадочными швами допускается увеличивать при проверке кон­струкций расчетом.

2.7. Высота подпорных стен для грузовых рамп автомобильного транспорта со стороны подъезда автомобилей должна быть равной 1,2 м от уровня поверхности проезжей части дорог или погрузочно-разгрузочной площадки.

Высота подпорных стен для грузовых и пасса­жирских рамп железнодорожного транспорта от уровня головки рельсов должна быть равной 1,1 м для колеи 1520 мм и 0,75 м для копай 750 мм.

2.8. В местах, где возможно движение пешеходов, подпорные стены должны иметь ограждения высотой 1 м.

При расположении автодорог вдоль подпорной стены у стены следует предусматривать тротуар шириной не менее 0,75 м с бортовым камнем вы­сотой не менее 0,4 м.

2.9. Минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до внутренней грани подпорной стены на прямых участках следует принимать не менее 2,5 м.

2.10. В выемках железнодорожного полотна минимальное расстояние от оси ближайшего железно­дорожного пути до наружной грани подпорной стены на уровне подошвы шпал и выше на прямых участках должно быть не менее 3,1 м.

2.11. На кривых участках пути минимальные рас­стояния от оси ближайшего железнодорожного пути до подпорной стены необходимо увеличивать сог­ласно табл. 1.

 

Таблица 1

 

 

Радиусы кривых, м

 

 

Увеличение расстояния, м

 

1800 1200

 

0,1

1000 700

0,2

600 и менее

 

0,3

 

2.12. Обратную засыпку пазух подпорных стен следует производить дренирующими грунтами (пес­чаными или крупнообломочными). Допускается использовать местные связные грунты — супеси и суглинки. Не допускается применять для обрат­ных засыпок тяжелые и пластичные глины, а также грунты, содержащие органические и растворимые включения болев 5 % по весу. Грунты засыпок должны быть уплотнены.

2.13. Поверхность подпорных стен, обращенная в сторону засыпки, должна быть защищена гидроизо­ляцией. Допускается использовать окрасочную гид­роизоляцию битумными растворами или мастиками в соответствии с СН 301-65.

При расположении подпорных стен вне здания следует предусматривать устройство со стороны подпора грунта пристенного дренажа из камня, щебня или гравия с продольным уклоном 0,04. В подпорной стене через 3—6 м должны быть предус­мотрены отверстия для выпуска воды из дренажа.

2.14. На косогорных участках для отвода атмос­ферных вод за гранью стены со стороны грунта дол. жен быть устроен водоотводной кювет.

2.15. Подпорные стены следует рассчитывать на нагрузки от активного давления грунта засыпки с учетом временных нагрузок, расположенных на призме обрушения, включая нагрузки от подвижно­го состава железных дорог и автомобильного транс­порта.

2.16. Давление грунта для подпорных стен следу­ет определять согласно обязательному приложе­нию 1.

Активное давление грунта для уголковых подпор­ных стен следует определять исходя из условия об­разования за стеной клиновидной симметричной (а при короткой задней консоли — несимметричной) призмы обрушения. В этом случав давление грунта принимается действующим на наклонную плос­кость, проведенную под углом q0 к вертикали. Вес грунта в контуре abcd прибавляется к весу стены (черт. 1).

Расчет уголковых подпорных стен производится так же, как и массивных, принимая e = q0 и d = j.

При короткой задней консоли, когда плоскость призмы обрушения пересекает заднюю грань стены, давление грунта допускается принимать на услов­ную наклонную плоскость, проведенную через точ­ки а и с, если расстояние от верха стены до пересече­ния с плоскостью обрушения не превышает 0,25h, где h — высота стены (от поверхности грунта до подошвы).

Когда плоскость обрушения пересекает стену ни­же 0,25h, давление грунта следует определять раз­дельно для вертикального участка и наклонной гра­ни призмы обрушения.

 

 

Черт. 1. Расчетные схемы подпорных стен

а массивных; б уголкового профиля

 

2.17. Наибольшее значение активного давления грунта при наличии на горизонтальной поверхности засыпки равномерно распределенной нагрузки q следует определять при расположении этой нагруз­ки в пределах всей призмы обрушения, если наг­рузка ив имеет фиксированного положения.

2.18. При расчете подпорных стен по предельным состояниям первой группы (по несущей способнос­ти) следует выполнять расчеты:

устойчивости положения стены против сдвига;

устойчивости грунта основания под подошвой подпорных стен (для нескальных грунтов);

прочности скального основания;

прочности элементов конструкций и узлов соеди­нения.

При расчете по предельным состояниям второй группы (по пригодности к эксплуатации) необходи­мо производить проверки:

основания на допустимые деформации;

элементов конструкций на допустимые величины раскрытия трещин.

2.19. Расчет устойчивости положения стены про­тив сдвига следует производить по подошве стены (плоский сдвиг) и по ломаным поверхностям скольжения (глубинный сдвиг) из условия

 

                                    (1)

 

где  Fsa — сдвигающая сила, равная сумме проек­ций всех сдвигающих сил на горизон­тальную плоскость:

 

                                     (2)

 

gc — коэффициент условий работы, прини­маемый: для песков, кроме пылеватых, gc = 1; для песков пылеватых, а также пылевато-глинистых грунтов в   стабилизированном   состоянии gc = 0,9; для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном со­стоянии gc = 0,85;

для скальных грунтов:

невыветрелых и слабовыветрелых gc = 1;

выветрелых gc = 0,9;

сильновыветрелых gc = 0,8;

gn коэффициент надежности по назначе­нию сооружения, принимаемый 1,2; 1,15 и 1,1 соответственно для зданий и сооружений I, II и III классов, уста­навливаемых в соответствии с „Пра­вилами учета степени ответственности зданий и сооружений при проектиро­вании конструкций";

Fsr удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на горизонтальную плоскость:

 

                         (3)

 

здесь  Fv сумма проекций всех сил на верти­кальную плоскость;

jI и cI соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление грунта основания, определяемые по обязательному приложению 1;

b — угол наклона поверхности скольже­ния к горизонту;

А — площадь подошвы стены;

Еhr пассивное сопротивление грунта.

Пассивный отпор грунта следует учитывать до глубины пересечения вертикальной плоскости, про­веденной через переднюю грань подошвы, с пред полагаемой плоскостью скольжения.

Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига должен выполняться для трех значений угла b:b = 0 — плоский сдвиг, b = 0,5jI и b = jI глубинный сдвиг.

При сдвиге по подошве стены (b = 0) расчетные характеристики грунта jI и сI в формуле (3) при­нимаются не более 30° для jI и не более 5 кПа (0,5 тс/м2) для сI, а коэффициент пассивного со­противления грунта lhr = 1.

2.20. Устойчивость подпорной стены против сдви­га по скальному грунту следует проверять из усло­вия (1), где Fsr определяется по формуле

 

                                         (4)

 

здесь Fv, Ehr — обозначение то же, что в формуле (3);

f — коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимаемый по результатам испытаний, но не более 0,65.

2.21. Расчет устойчивости грунта основания под подошвой стены следует производить из условия

 

                                    (5)

 

где gc, gn — обозначения теже, что в формуле (1);

Nu вертикальная  составляющая силы предельного сопротивления основа­ния,     определяемая     согласно СНиП 2.02.01-83.

2.22. Пои определении расчетных усилий (изги­бающих моментов, нормальных и поперечных сил) в элементах подпорной стены уголкового профиля интенсивность горизонтального давления грунта ph с учетом временной нагрузки, расположенной на поверхности в пределах призмы обрушения, должна приниматься действующей непосредственно на зад­нюю поверхность стены, а интенсивность вертикаль­ного давления pv от веса грунта и временной нагруз­ки, расположенной непосредственно над подошвой фундамента подпорной стены, — действующей только на нее.

2.23. Расчет основания по деформациям следует производить на нормативное давление грунта в соот­ветствии со СНиП 2.02.01-83.

Эпюру напряжений следует принимать, как пра­вило, трапециевидной. Допускается треугольная эпюра напряжений при условии, что площадь сжатой зоны должна быть не менее 75 % общей площади подошвы фундамента подпорной стены.

 

3. ПОДВАЛЫ

 

3.1. Нормы настоящего раздала следует соблюдать при проектировании подвалов производственного назначения как отдельно стоящих, так и встроенных.

3.2. Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техничес­ким этажом для кабельных разводок.

В обоснованных случаях допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей.

3.3. В однопролетных подвалах размер пропета, как правило, следует принимать 6 м; допускается пропет 7,5 м, если это обусловливается технологи­ческими требованиями.

Многопролетные подвалы следует проектировать. как правило, с сетками колонн 6х6 и 6х9 м.

3.4. Высоту от пола подвала до низа ребер плит перекрытия следует назначать кратной 0,6 м, но не менее 3 м.

Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах необходимо принимать не менее 2,4 м.

3.5. Высота проходов а подвалах (в чистоте) должна назначаться не менее 2 м.

3.6. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует пере­крывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемны­ми плитами в уровне отмотки чистого пола цеха.

3.7. Полы подвальных помещений следует пре­дусматривать с уклоном к трапам (приямкам) ка­нализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

3.8. Стены подвалов надлежит проектировать, как правило, из несущих железобетонных панелей, устанавливаемых вертикально. Допускается проектировать стены подвалов из железобетонных бло­ков и монолитного железобетона.

3.9. Подвальные помещения при наличии под­земных вод должны быть защищены гидроизоля­цией в соответствии с требованиями СН 301-65.

В качестве основной меры защиты следует устраи­вать пластовые дренажи под всем полом подвала.

3.10. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м для монолитных и 120 м для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назна­чении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать времен­ный шов по середине температурного блока.

3.11. Обратную засыпку пазух котлована надле­жит производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м.

3.12. В зданиях и сооружениях с нагрузкой на пол более 100 кПа (10 тс/м2) подвалы, как прави­ло, размещать не следует.

3.13. Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны по предельным состояниям первой и второй групп на те же условия, что и подпорные стены. Для стен подвалов расчет на устойчивость конструкций против глубинного сдвига при b = 0,5jI и b = jI по п. 2.19 производить не следует.

3.14. Горизонтальное активное давление грунта от собственного веса и временной нагрузки необхо­димо определять по обязательному приложению 1.

3.15. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой расчет должен выполняться с учетом упругого отпора грунта с противоположной стороны подвала, который должен определяться в зависимости от модуля деформации грунта засып­ки Е’, значение которого допускается определять по формуле

 

                                (6)

 

где  h1 — расстояние от уровня пола до низа перекрытия; значение в скобках прини­мается не более единицы;

b1 = 0,7 при засылке грунтом основания;

b1 = 0,9 то же, малосжимаемым грунтом;

Е — модуль деформации грунта основания.

3.16. За расчетную схему конструкции подвала принимается поперечная рама, состоящая из стен, колонн и опертых на них элементов перекрытия (черт. 2).

 

 

Черт. 2. Расчетная схема поперечной рамы подвала

 

3.17. Стену, входящую в поперечную раму подва­ла (черт. 3), следует рассчитывать как стержень переменной жесткости по высоте, шарнирно опер­тый поверху и защемленный в фундамент бесконеч­ной жесткости, который опирается на упругое осно­вание, характеризуемое модулем деформации грун­та Е.

 

 

Черт. 3. Расчетная схема стены подвала

 

3.18. Активное давление грунта следует опреде­лять по обязательному приложению 1 с разделением нагрузки на симметричную ph 1,2,3 и одностороннюю ph 4,5,6.

Усилия в стене подвала следует определять как в балочной конструкции в зависимости от реакции R на верхней опоре на единицу длины стены.

3.19. При симметричном действии нагрузки реак­цию R1 следует определять по формуле

 

  (7)

 

где ph 1, ph 2, h2, h3 см. черт. 3;

k — коэффициент, учитывающий измене­ние реакции R1 за счет поворота фун­дамента:

 

                                      (8)

 

здесь w — коэффициент, принимаемый равным: 6 — для положительных значений М и Q; 3 — для их отрицательных зна­чений, а также для М0 и Fsa (см. черт. 3);

 

                                        (9)

 

Еb модуль упругости бетона;

Е — модуль деформации грунта основания;

b — ширина подошвы фундамента стены;

Ih момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять по приведенной толщине стены tred, оп­ределяемой по формуле

 

                                      (10)

 

где  t1 — толщина стены в верхней части;

t2 — то же, в нижней чести (в уровне со­пряжения с фундаментом);

G1 — сумма веса грунта и временной нагрузки на внешней стороне фундамен­та при симметричном ее расположе­нии;

е — эксцентриситет  приложения  силы G1 (G2) относительно центра тяжести подошвы фундамента;

v1 и v2 — коэффициенты, учитывающие измене­ние толщины стены по высоте и прини­маемые по табл. 2.

 

Таблица 2

 

 

t1/t2

 

 

1,0

 

0,7

 

0,6

 

0,5

 

0,4

 

0,3

 

v1

 

0,375

 

0,357

 

0,346

 

0,335

 

0,321

 

0,303

v2

 

0,1

0,092

0,088

0,083

0,076

0,069

 

3.20. При одностороннем действии горизонталь­ной нагрузки реакцию R2 следует определять по формуле

 

  (11)

 

где ph 4, ph 5 см. черт. 3;

G2 — вес временной нагрузки на внешней стороне фундамента при односторон­нем ее расположении;

k1 — коэффициент, учитывающий измене­ние реакции R2 за счет смешения пе­рекрытия при одностороннем загруже­нии подвала:

 

                                (12)

 

здесь k0 — коэффициент, принимаемый равным: 4 — для однопролетных подвалов, 3 — для двухпролетных, 2 — для трехпролетных подвалов,  0 — для подвалов с несмещаемым перекрытием;

Е — определяется по формуле (6).

3.21. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига по контакту подошвы с основанием, а так­же устойчивость грунта основания под подошвой фундамента следует производить соответственно по формулам (1), (3), (4), (5).

3.22. При расчете стен подвалов на сдвиг удержи­вающую силу Fsr следует определять по формуле (3), а сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы фун­дамента от симметричной нагрузки по формуле

 

                             (13)

 

3.23. Момент от симметричной нагрузки в уровне подошвы фундамента М0 следует определять по формуле

 

             (14)

 

от односторонней нагрузки Fsa и М0 следует оп­ределять аналогично формулам (13) и (14), заме­нив соответственно R1 на R2, ph1 на ph4 и ph3на ph6.

3.24. Если устойчивость стен подвала против сдвига не обеспечивается принятыми размерами фундаментов, необходимо предусматривать меро­приятия, препятствующие сдвигу, например устройства распорок и др. В этом случав приведенный угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали в уровне подошвы фундамента принимается равным нулю.

3.25. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты для внутреннего карка­са и т. п.) коэффициент k следует принимать рав­ным нулю.

3.26. Эвакуационные выходы и лестницы из под­валов в помещения категорий В, Г и Д, противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, а также несгораемых материалов а сгораемой упа­ковке следует предусматривать по СНиП 2.09.02-85.

3.27. Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять противопожарными пе­регородками на отсеки объемом не более 3000 м3 при предусмотрении объемных средств пожаротушения.

3.28. Из каждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажа подвала необходи­мо предусматривать не менее двух выходов; выхо­ды следует располагать в разных сторонах помеще­ния.

Выходы должны размешаться так, чтобы не бы­ло тупиков длиной более 25 м. Длина пути от наи. болев удаленного места нахождения обслуживающе­го персонала до ближайшего выхода не должна превышать 75 м. Второй выход допускается предусматривать через расположенное на том же уровне (этаже) соседнее помещение (подвал, этаж подвала, тоннель) категорий В, Г и Д. При выходе в помещения категории В суммарная длина пути эвакуа­ции не должна превышать 75 м.

3.29. Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов) и двери  между отсеками должны быть противопожарными, откры­ваться по направлению ближайшего выхода и иметь устройства для самозакрывания.

Притворы дверей должны быть уплотнены.

3.30. Эвакуационные выходы из маслоподвалов и кабельных этажей подвалов следует, как правило, осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выход непосредственно наружу. Допускается использовать общую лестничную клетку, ведущую к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен быть устроен обособ­ленный выход из лестничной клетки на уровне пер­вого этажа наружу, отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухой противопожарной перегородкой с пределом огне­стойкости не менее 1 ч.

При невозможности устройства выходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорий Г и Д с учетом требований п. 3.26.

3.31. В маслоподвалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 100 м3 необ­ходимо предусматривать автоматические установки пожаротушения. В кабельных подвалах меньшего объема должна быть автоматическая пожарная сиг­нализация. Кабельные подвалы энергетических объ­ектов (АЭС, ТЭЦ, ГРЭС, ТЭС, ГЭС и т. д.) незави­симо от площади оборудуются установками автоматического пожаротушения.

3.32. Допускается  предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосные станции (или отсе­ки) категорий А, Б и В, заглубленные ниже плани­ровочных отметок земли более чем на 1 м, площадью не более 400 м2.

Из этих помещений следует предусматривать:

один эвакуационный выход через лестничную клетку, изолированную от помещений, при площади пола не более 54 м2;

два эвакуационных выхода, расположенных в противоположных сторонах помещения, при пло­щади пола более 54 м2.

Второй выход допускается устраивать по вертикальной лестнице, находящейся в шахте, изолиро­ванной от помещений категорий А, Б и В.

3.33. Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола ив допускается, за исклю­чением маслоподвалов, где на выходах должны быть пороги высотой 300 мм со ступенями или пандусами.

 

4. ТОННЕЛИ И КАНАЛЫ

 

4.1. Нормы настоящего раздела надлежит соблю­дать при проектировании тоннелей (конвейерных, подштабельных, пешеходных, коммуникационных, кабельных и комбинированных) и каналов, сооружаемых открытым способом.

4.2. высота и ширина тоннелей, каналов (между выступающими частями несущих конструкций) должны приниматься кратными 0,3 м.

4.1. Тоннели и каналы следует, как правило, проектировать сборными из унифицированных же­лезобетонных элементов. При технико-экономическом обосновании допускается применять тоннели или их элементы (углы поворота, камеры и др.) из монолитного железобетона.

Для отделки пешеходных тоннелей следует ис­пользовать долговечные, экономичные, удобные в эксплуатации несгораемые материалы, допускаю­щие легкую очистку и промывку.

4.4. Кабельные каналы не допускается распола­гать на участках, где могут быть пролиты расплав­ленный металл, горючие и легковоспламеняющиеся жидкости, жидкости с высокой температурой или вещества, разрушающие оболочку кабелей.

4.5. В тоннелях и каналах необходимо предусматривать продольный уклон не менее 0,002 и поперечный уклон не менее 0,01. В тоннелях через каждые 100—150 м следует устраивать приямки для сбора жидкостей и отвода их в канализацию; в каналах приямки для сбора жидкостей должны предусмат­риваться в колодцах или камерах. Запрещается соединять приямки с ливневой и другими типами канализации.

Продольный уклон пешеходных тоннелей следует принимать не более 0,04, а поперечный — не более 0,01. Допускается при соответствующем обоснова­нии устраивать пол без продольного уклона.

4.6. Тоннели и каналы, располагаемые вне зданий и дорог, должны быть, как правило, заглублены от поверхности земли до верха перекрытия не менее чем на 0,3 м.

На огражденных территориях, доступных только для обслуживающего персонала, отметку верха перекрытия кабельных каналов допускается пре­дусматривать на уровне планировочной отметки земли.

4.7. Тоннели и каналы, располагаемые под авто­мобильными дорогами, должны быть заглублены от верха дорожного покрытия до верха перекрытий не менее чем на 0,5 м, при расположении под железны­ми дорогами не менее чем на 1 м от низа шпал.

4.8. При расположении тоннелей и каналов внут­ри цехов минимальное заглубление верха перекры­тий от отметки чистого пола следует, как правило, принимать:

для тоннелей — 0,3 м;

для каналов допускается отметку верха перекры­тия канала принимать равной отметке чистого пола.

4.9. Каналы и тоннели должны быть рассчитаны:

по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) — на прочность элементов конструкций и узлов соединения;

по предельным состояниям второй группы (по пригодности к нормальной эксплуатации) — на до­пустимые значения деформаций и ширины раскры­тия трещин.

4.10. При расчетах конструкций тоннелей и кана­лов необходимо учитывать симметричное и односто­роннее загружения их временными вертикальными нагрузками. Расчет следует производить с учетом упругого отпора грунта в вертикальном и горизон­тальном направлениях, принимая упругое основание в виде однородной среды, характеризуемой моду­лем деформации Е для грунта ненарушенного сло­жения (грунта основания) и модулем деформации Е для грунта засыпки. Модуль деформации Е до­пускается определять по формуле (6).

4.11. При симметричном загружении (черт. 4) из­гибающий момент в нижнем узле тоннеля М1 с шар­нирным опиранием плит перекрытия следует опре­делять по формуле

 

                 (15)

 

где k — коэффициент, учитывающий измене­ние момента в нижнем узле за счет его поворота:

 

                                        (16)

 

N1 нормальная сила (черт. 4, a);

yN, yM коэффициенты, определяемые по фор­мулам:

 

                                   (17)

 

                                    (18)

 

здесь  av — показатель гибкости днища:

 

                                    (19)

 

В формулах (15) (19) приняты следующие обозначения:

Iv — момент инерции 1 м сечения днища;

Е — модуль деформации грунта основания;

v3, v4 — коэффициенты, учитывающие измене­ние толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 3 в зависимости от толщины стены в верхней t1 и нижней t2 частях тоннеля.

 

Таблица 3

 

 

t1/t2

 

 

1,0

 

0,7

 

0,6

 

0,5

 

0,4

 

0,3

 

v3

 

0,0583

 

0,0683

 

0,0753

 

0,0813

 

0,0883

 

0,0993

v4

 

0,0667

0,0747

0,0747

0,0837

0,0907

0,0977

 

Усилия в стене следует определять как для бал­ки, лежащей на двух опорах, с нагрузками ph1, ph2, реакцией на верхней опоре (распорке) R1 и опорным моментом на нижней споре M1.

Усилие в верхней распорке R1 определяется по формуле

 

                                   (20)

 

Усилия в днище следует определять как для балки, лежащей на упругом основании с модулем де­формации Е и загруженной симметричными силами N1 и моментами M1 (см. черт. 4, a).

 

 

Черт. 4. Расчетная схема тоннеля с шарнирами в уровне плит перекрытия

 

а симметричное загружение; б — одностороннее загружение

 

4.12. При одностороннем загружении горизон­тальными нагрузками ph3, ph4 (черт. 4, б) момент в нижнем левом углу тоннеля определяется по фор­муле

 

                   (21)

 

где k1 коэффициент, учитывающий измене­ние моменте в нижнем узле за счет смещения перекрытия:

 

                                    (22)

 

Е — определяется по формуле (6).

Остальные обозначения те же, что в формуле (15).

Усилие в верхней распорке R2 определяется аналогично формуле (20).

Горизонтальное смещение тоннеля понизу и мо­мент в правом нижнем узле тоннеля ввиду их малой величины принимаются равными нулю.

Усилия в загруженной (левой) стене определяют­ся аналогично усилиям в стене от симметричной нагрузки. Усилия в днище определяются аналогич­но усилиям от симметричной нагрузки, но с приложением одностороннего момента М2 (см. черт. 4).

Усилия в незагруженной, отпорной (правой), сте­не определяются как для балки, лежащей на упру­гом основании с модулем деформации грунта Е и имеющей несмещаемую горизонтальную опору в уровне днища и нагруженную на верхнем конце силой R2.

4.13. При заглублении верха тоннеля от поверх­ности грунта более чем на 2 м, а также при времен­ной нагрузке, расположенной на поверхности, интен­сивностью q £ 9,81 кПа (1 тс/м2) независимо от глубины заложения расчет тоннелей допускается производить только на симметричное загружение полной нагрузкой.

4.14. Расчетные усилия в замкнутых тоннелях и каналах, с шарнирными узлами посредине стены должны определяться с учетом изменений расчет­ных усилий (моментов и поперечных сил), вызван­ных взаимодействием конструкций с грунтом.

4.15. Тоннели и каналы, заложенные ниже прог­нозируемого уровня подземных вод, следует рас­считывать на всплытие на расчетные нагрузки по формуле

 

                                             (23)

 

где  åG сумма всех постоянных вертикаль­ных расчетных нагрузок с минималь­ными коэффициентами надежности по нагрузке, действующих на длину одно­го метра тоннеля или канала;

А — площадь подошвы тоннеля или канала на длину одного метра;

hw — расстояние от уровня грунтовых вод до подошвы тоннеля или канала (без учета бетонной подготовки);

gw удельный вес воды, равный 1;

gf — коэффициент надежности по нагруз­ке, принимаемый равным 1,2.

4.16. Выходы из конвейерных, коммуникацион­ных (кроме кабельных) тоннелей должны предус­матриваться не реже чем через 100 м, но не менее двух, кроме случаев, предусмотренных норматив­ными документами по строительному проектированию предприятий отдельных отраслей промышленности.

 

Примечания. 1. Выходами    коммуникационных тоннелей могут служить люки, оборудованные легко открывающимися изнутри крышками и запорными устройствами, стационарными лестницами или скобами.

2. В кабельных тоннелях допускается увеличение расстояния между выходами до 120 м при маслонаполненных кабелях и до 150 м при других кабелях.

3. Выходы из межцеховых кабельных тоннелей, как правило, следует выполнять с надземной частью, совмещенной с вентиляционными камерами. Лестницы в этих выходах следует выполнять вертикальными, двери их надземной час­ти должны открываться наружу. Камера выхода должна быть отделена от основной части тоннеля (отсека) несго­раемой противопожарной перегородкой.

4. Выходы из внутрицеховых кабельных тоннелей следует предусматривать через лестничные клетки (ведущие так­же не верхние этажи здания) либо через отдельные лестни­цы, ведущие только на первый этаж. Лестницы и лестнич­ные клетки должны иметь выход непосредственно наружу или в помещение первого этажа (с учетом требований п. 4.17). При использовании для выхода общей лестничной клетки (ведущей также на верхние этажи) для кабельных тоннелей следует устраивать в лестничной клетке обособ­ленный выход наружу, отделенный от остальной лестнич­ной клетки несгораемой перегородкой с пределом огне­стойкости 1 ч. Если для выхода предназначена отдельная лестница, ведущая на первый этаж здания, она должна ограждаться противопожарными перегородками, при этом на выходе из тоннеля на лестницу следует предусматри­вать тамбур, если в уровне первого этажа устраивается открытый проем. Площадки лестниц, черед которые осу­ществляется выход из кабельных тоннелей, могут использоваться также для организации выхода их других под­вальных помещений.

 

4.17. Выходы из конвейерных, коммуникацион­ных и кабельных тоннелей должны предусматри­ваться наружу (на территорию предприятия, насе­ленного пункта и т. п.) или в помещения категорий Г и Д по степени огнестойкости.

Двери на выходе из кабельных тоннелей следует предусматривать открывающимися в направлении выхода из тоннеля и снабженными самозапирающимися замками.

Если выходы ведут наружу, двери допускается выполнять из сгораемого материала, предел огне­стойкости не нормируется.

Если выходы ведут в помещение, двери должны быть самозапирающимися с уплотнением в притво­рах и иметь предел огнестойкости не менее 0,6 ч.

Во внутрицеховых (внутри зданий) тоннелях замки должны открываться без ключа как из тоннеля, так и из помещения, если это помещение электротехническое или кабельное; в случае, если выход из кабельного тоннеля ведет в другое смеж­ное производственное помещение, замки должны открываться без ключа только из тоннеля.

4.18. Выходы из подштабельных тоннелей, пред­назначенных для транспортирования негорючих ма­териалов и руды, следует предусматривать не реже чем через 100 м, но не менее двух, расположенных в торцах склада. Для устройства промежуточных выходов следует предусматривать поперечные тонне­ли с переходами под продольными конвейерами или над ними и выходами за пределы склада.

4.19. Расстояние от тупикового конца тоннеля (включая кабельные) до ближайшего выхода следует назначать не более 25 м.

В тоннелях длиной до 50 м допускаются предусматривать один выход при условии обеспечения длины от тупикового конца тоннеля до выхода не более 25 м.

4.20. Люки тоннелей не следует располагать на проездах, вплотную к зданиям, сооружениям, другим люкам и колодцам и ближе чем на 2 м от рельса железнодорожного пути.

4.21. На прямолинейных участках коммуника­ционных тоннелей, предназначенных для прокладки трубопроводов, не реже чем через 300 м следует предусматривать монтажные проемы длиной не менее 4 м и шириной не менее наибольшего диамет­ра прокладываемой трубы плюс 0,1 м, но не менее 0,7 м.

Монтажные проемы необходимо перекрывать сборными железобетонными плитами.

4.22. В каналах, под наружными или противопо­жарными стенами и стенами (перегородками), разделяющими смежные помещения категорий А, Б и В, необходимо устраивать глухие диафрагмы из несгораемых материалов с пределом огнестойкости, соответствующим огнестойкости стен, но не менее 0,75 ч.

В каналах, предназначенных для прокладки тру­бопроводов с легковоспламеняющимися и горю­чими жидкостями или горючими газами под сте­нами, разделяющими смежные помещения, должна быть выполнена засылка леском на всю высоту канала на длину не менее 1 м поверху в каждую сторону от оси стены. Через каждые 80 м по длине канала необходимо устраивать песчаные отсыпки (перемычки) длиной не менее 2 м.

 

Примечание. В подпольных каналах-воздуховодов установка огнезадерживающих клапанов взамен диафрагм не допускается.

 

4.23. В тоннелях (кроме пешеходных и кабель­ных) допускается прокладка маслопроводов (нап­ример, в прокатных цехах заводов черной метал­лургии) при условии разделения тоннелей на отсеки длиной не более 150 м. Перегородки между отсе­ками должны иметь предел огнестойкости не менее 0,75 ч, а двери в перегородках — не менее 0,6 ч.

4.24. Кабельные тоннели и каналы необходимо выполнять из несгораемых материалов с пределом огнестойкости не менее 0,75 ч.

Кабельные тоннели надлежит разделять на отсеки противопожарными несгораемыми перегородками. Длина отсека тоннеля должна быть ив более 150 м, а при маслонаполненных кабелях — не более 120 м.

Двери между отсеками должны быть противо­пожарными, самозакрывающимися без замков, иметь уплотнение в притворах и открываться в направлении ближайшего выхода.

4.25. Каналы следует проектировать со съемными несгораемыми перекрытиями (плитами, лотками и др.).

Допускается в помещениях с паркетными полами (например, в помещениях щитов управления) устра­ивать перекрытия кабельных каналов из деревян­ных щитов с паркетом, защищенным снизу несгораемым или трудносгораемым материалом, с пок­рытием по нему черной горячекатаной жестью или тонколистовой кровельной сталью, обеспечивающими предел огнестойкости не менее 0,5 ч.

Перекрытия должны иметь приспособления для подъема. Масса отдельного поднимаемого вручную элемента перекрытия не должна превышать 50 кг. В производственных помещениях и электропоме­щениях при расположении каналов в зоне действия цехового подъемно-транспортного оборудования (краны мостовые, подвесные однобалочные, тали и т. п.), а также вне зданий в зоне действия передвижного подъемно-транспортного оборудования масса элемента перекрытия не нормируется.

4.26. Тоннели и каналы должны быть защищены от проникания в них подземных и поверхностных вод в соответствии с СН 301-65.

4.27. Переход с одной отметки кабельного тонне­ля на другую следует осуществлять с помощью пандуса с уклоном не более 15° либо лестницы с уклоном не более 1:1. Указанный переход должен быть только в пределах одного отсека; устройство ступеней либо уклонов непосредственно возле раз­делительных перегородок запрещается. Расстояние от лестницы или наклонного участка пола до разде­лительной перегородки должно быть не менее 1,5 м.

4.28. Тоннели любого назначения надлежит про­ветривать непрерывно действующими, основными вентиляторными установками, оборудованными ре­версивными устройствами и расположенными на поверхности в зонах, не загрязненных пылью, ды­мом и газами.

4.29. Кабельные тоннели должны быть обеспече­ны независимой вентиляцией каждого отсека, ав­томатически отключающейся при подаче импульса от системы пожаротушения или от системы пожар­ной сигнализации.

4.30. Установками автоматического пожаротуше­ния следует оборудовать следующие внутрицеховые тоннели внутренним объемом более 100 м3:

кабельные тоннели;

комбинированные (с прокладкой кабелей) тон­нели, в которых проложено более 12 кабелей.

Автоматическую пожарную сигнализацию надле­жит предусматривать:

во внутрицеховых кабельных тоннелях внутрен­ним объемом от 20 до 100 м3;

во внутрицеховых комбинированных тоннелях, в которых проложено от 5 до 12 кабелей;

в межцеховых кабельных тоннелях внутренним объемом более 50 м3;

в межцеховых комбинированных тоннелях, в ко­торых проложено болев 12 кабелей.

4.31. Пожары в межцеховых кабельных тоннелях следует тушить с помощью передвижных средств — пожарных автомобилей, подающих воду или высокократную пену непосредственно к очагу пожара, или систем с сухотрубами со стационарно установ­ленными распылителями воды или пеногенераторами.

Для подачи средств пожаротушения внутрь каж­дого отсека от передвижной пожарной техники сле­дует использовать выходы из тоннелей и вентиляционные шахты.

Если расстояние между выходами из тоннеля и вентиляционными шахтами превышает 30 м, долж­ны быть предусмотрены дополнительные люки, расположенные таким образом, чтобы расстояние между местами подачи огнегасящего вещества внутрь тоннеля не превышало 30 м.

Люки для подачи средств пожаротушения долж­ны иметь размеры 700х700 мм или диаметр 700 мм; люки должны закрываться двойными металличес­кими крышками, из которых нижняя должна иметь снаружи приспособление для закрывания на замок. Под крышками люка, предназначенного только для подачи средств пожаротушения, не должно быть лестниц или скоб.

При установке а тоннеле систем с сухотрубами и стационарных систем пожаротушения устройство дополнительных люков не требуется.

 

5. ОПУСКНЫЕ КОЛОДЦЫ

 

5.1. Нормы настоящего раздела должны соблю­даться при проектировании опускных колодцев, предназначаемых для устройства заглубленных со­оружений с использованием внутреннего объема колодцев и для глубоких опор.

5.2. В плане опускные колодцы, как правило, должны иметь форму круга или вписанного в не­го многоугольника. Монолитные колодцы допус­кается проектировать прямоугольной формы. При прямоугольном очертании колодца углы необходи­мо закруглять.

5.3. Диаметр в свету круглых и размер сторон прямоугольных колодцев следует, как правило, принимать, от 6 до 24 м — кратными 3 м, а от 24 до 60 м — кратными 6 м. Разрешается принимать эти размеры кратными 0,6 м.

Размер колодцев по высоте следует принимать кратным 0,6 м.

5.4. В прямоугольных а плане колодцах с отно­шением размеров сторон болев чем 1:2 необходимо предусматривать поперечные несущие перегородки или временные (на период опускания) распорки.

5.5. При примыкании колодца к другим соору­жениям следует учитывать разность осадок соору­жений.

5.6. Колодцы следует проектировать, как прави­ло, тонкостенными, погружаемыми в тиксотропной рубашке, за исключением строительства на скаль­ных грунтах, а также на площадках с оползнями, карстами или пустотами.

5.7. Сборные железобетонные стены колодцев следует проектировать из плоских панелей или крупногабаритных пустотелых блоков из тяжелого бетона класса не ниже В25. Класс бетона или раство­ра для замоноличивания сборных конструкций дол­жен быть не нижа класса бетона соединяемых элементов.

Монолитные железобетонные стены колодцев следует проектировать из тяжелого бетона класса не ниже В15.

5.8. Железобетонные днища колодцев должны быть монолитными из тяжелого бетона класса не ниже В15.

5.9. Бетой колодцев, погружаемых в обводненные грунты, должен иметь проектную марку по водонепроницаемости не нижа W4; марку по морозостойкости и среднюю плотность бетона следует принимать по СНиП 2.03.01-84.

5.10. Горизонтальное давление грунта на стены и нож колодца следует определять как сумму дав­лений: основного — от грунта или тиксотропного раствора и дополнительного — от крена колодца, возникающего в результате его погружения.

5.11. Основное горизонтальное давление грунта в период погружения колодца следует определять по формуле

 

                                      (24)

 

где

 

c0, j0 — удельное сцепление и угол внутреннего трения грунта, принимаемые при отсутствии покрытий стен и электроосмоса равными:

 

                                       (25)

 

k1, k2, k3 — коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения грунта j и отноше­ния  и определяемые по табл. 4;

r — радиус наружной окружности колодца или условный радиус для некруглых в плане колодцев, который прини­мается равным наибольшему расстоянию от центральной оси колодца до наиболее удаленной точки его наруж­ной поверхности;

g удельный вес грунта;

z — расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;

q — сплошная вертикальная равномерно распределенная нагрузка, принимае­мая 20 кПа (2 тс/м2), кроме случаев, особj оговоренных в задании;

с — удельное сцепление грунта;

k коэффициент, учитывающий уменьше­ние сцепления грунта в результате сдвига и назначаемый в зависимости от консистенции грунта.

При расчетах по предельным состояниям первой группы (в скобках второй группы) значение принимается равным:

 

 

Консистенция грунта

 

 

k

 

Твердая

 

0,22 (0,33)

Полутвердая

0,25 (0,38)

Тугопластичная

0,29 (0,43)

Мягкопластичная

 

0,65 (1)

 

В случае, если колодец погружается в грунт с разнородными напластованиями, при определении ph весь грунт, лежащий выше рассматриваемого слоя, заменяется эквивалентным слоем грунта, высота которого, приведенная к объемному весу рассматриваемого слоя, определяется по формуле

 

                                               (26)

 

где   вес всех (n 1) споев грунта, лежащих выше рассматриваемого слоя высотой hn;

gn — удельный вес грунта в слое п.

 

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Строительство, ремонт, монтаж >>





Смотри также: Каталог «Строительство, ремонт, монтаж» >>
Фотогалереи (98) >>
Статьи (534) >>
ГОСТы (116) >>
СНиПы (94) >>
СанПиНы (14) >>
Нормативные документы (12) >>
ВСН (38) >>
Задать вопрос в форуме >>
Строительные блоги (122) >>
Подписка на рассылки >>
VashDom.Ru: перейти в раздел
  поиск
   
 
 Copyright © 1999-2016 ВашДом.Ру - проект маркетинговой группы "Текарт"
 По вопросам связанным с работой портала вы можете связаться с нашей службой поддержки или оставить заявку на рекламу.

Рейтинг@Mail.ru
наверх