|
Приложение 4
Обязательное
СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ C
|
|
Номер схемы
|
Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок
|
Определение аэродинамических коэффициентов 
|
Примечание
|
|
|
1
|
Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:
наветренные
подветренные
|
 = + 0,8
 = -0,6
|
-
|
|
|
2
|
Здания с двускатными покрытиями
|
|
|
|
1. При ветре,
перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9
|
|
|
|
|
Коэф- фици- ент
|
|
Значения  при  ,
равном
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
0,5
|
1
|
 2
|
|
|
|
|
|
|
0
|
0
|
-0,6
|
-0,7
|
-0,8
|
|
|
|
|
|
|
20
|
+0,2
|
-0,4
|
-0,7
|
-0,8
|
|
|
|
|
|
|
40
|
+0,4
|
+0,3
|
-0,2
|
-0,4
|
|
|
|
|
|
|
60
|
+0,8
|
+0,8
|
+0,8
|
+0,8
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,4
|
-0,4
|
-0,5
|
-0,8
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения  при  , равном
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,4
|
-0,5
|
-0,6
|
|
|
|
|
|
|
-0,5
|
-0,6
|
-0,6
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3
|
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
|
|
|
|
|
|
Коэф- фици-
ент
|
|
Значения 
|
1. См.примеч. 1 к схеме 2.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 
|
|
|
|
|
|
|
0,1
|
0,2
|
0,3
|
0,4
|
0,5
|
|
|
|
|
|
|
0
|
+0,1
|
+0,2
|
+0,4
|
+0,6
|
+0,7
|
|
|
|
|
|
|
0,2
|
-0,2
|
-0,1
|
+0,2
|
+0,5
|
+0,7
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,8
|
-0,7
|
-0,3
|
+0,3
|
+0,7
|
|
|
|
|
|
|
Произ-
вольное
|
-0,8
|
-0,9
|
-1
|
-1,1
|
-1,2
|
|
|
|
|
|
Значение  принимается по схеме 2
|
|
|
|
4
|
Здания с продольным фонарем
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты  следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2
|
1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы "фонарь-щиты" принимается равным 1,4.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 
|
|
|
5
|
Здания с продольными фонарями
|
|
|
|
|
|
|
Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты следует  принимать по схеме 4.
Для фонарей участка ВС при  для каждого фонаря 
Для остальных участков покрытия 
|
1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. При определении коэффициента v в соответствии п. 6.9 
|
|
|
6
|
Здания с продольными фонарями различной высоты
|
Коэффициенты  следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении  необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для участка AB  следует определять так же, как для участка BC схемы 5, где за  необходимо принимать высоту фонаря
|
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7
|
Здания с шедовыми покрытиями
|
Для участка AB  следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
Для участка BC 
|
1.Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом  =0,04.
2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5.
|
|
|
8
|
Здания с зентитными фонарями
|
Для наветренного фонаря коэффициент  следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия - как для участка BC схемы 5.
|
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5.
|
|
|
9
|
Здания, постоянно открытые с одной стороны
|
|
|
|
|
|
|
 следует принимать равным  , определенному в соответствии с указаниями к схеме 2;
|
1. Коэффициенты  на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. Проницаемость ограждения  следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать  В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/ ) следует принимать равным
 но не менее 0,1 кПа (10 кгс/ ).
3. Для каждой стены здания знак "плюс" или "минус" для коэффициента
 при
 следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения
|
|
|
10
|
Уступы зданий при  <15°
|
|
|
|
|
|
|
Для участка  Для участка  следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках B и C. Коэффициенты  на участке AB следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и  - размеры в плане всего здания).
Для вертикальных поверхностей коэффициент  необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
|
-
|
|
|
11
|
Навесы
|
|
|
|
1. Коэффициенты  следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений
 направление давления на схемах следует изменять на противоположное.
2. Для навесов с волнистыми покрытиями 
|
|
|
|
|
Тип
|
|
Значения коэффициентов
|
|
|
|
|
|
схемы
|
град.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I
|
10
|
+0,5
|
-1,3
|
-1,1
|
0
|
|
|
|
|
|
20
|
+1,1
|
0
|
-0
|
-0,4
|
|
|
|
|
|
30
|
+2,1
|
+0,9
|
+0,6
|
0
|
|
|
|
|
II
|
10
|
+0
|
-1,1
|
-1,5
|
0
|
|
|
|
|
|
20
|
+1,5
|
+0,5
|
0
|
0
|
|
|
|
|
|
30
|
+2
|
+0,8
|
+0,4
|
+0,4
|
|
|
|
|
III
|
10
|
+1,4
|
+0,4
|
-
|
-
|
|
|
|
|
|
20
|
+1,8
|
+0,5
|
-
|
-
|
|
|
|
|
|
30
|
+2,2
|
+0,6
|
-
|
-
|
|
|
|
|
IV
|
10
|
+1,3
|
+0,2
|
-
|
-
|
|
|
|
|
|
20
|
+1,4
|
+0,3
|
-
|
-
|
|
|
|
|
|
30
|
+1,6
|
+0,4
|
-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12а
|
Сфера
|
|
0
|
15
|
30
|
45
|
60
|
75
|
90
|
|
|
|
|
|
|
+1,0
|
+0,8
|
+0,4
|
-0,2
|
-0,8
|
-1,2
|
-1,25
|
|
|
|
|
|
Продолжение
|
|
|
|
|
|
|
105
|
120
|
135
|
150
|
175
|
180
|
|
|
|
|
|
|
-1,0
|
-0,6
|
-0,2
|
+0,2
|
+0,3
|
+0,4
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.Коэффициенты
 приведены при 
2. При определении коэффициента v в соответствии с п.6.9 следует принимать
|
|
|
|
|
где Re - число Рейнольдса;
  - диаметр сферы, м;
 - определяется в соответствии с п.6.4, Па;
 - определяется в соответствии с п.6.5;
 - расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;
 - определяется в соответствии с п.6.11
|
|
|
|
12б
|
Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
|
|
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая 
2. При определении коэффициента v в соответствии с п.6.9 следует принимать:
b = 0,7 d;
3. Коэффициент
 следует учитывать при опущенном покрытии ("плавающая кровля"), а также при отсутствии его
|
|
|
|
|
|
0,2
|
0,5
|
1
|
2
|
5
|
10
|
25
|
|
|
|
|
|
|
0,8
|
0,9
|
0,95
|
1,0
|
1,1
|
1,15
|
1,2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Покрытие
|
Значение 
|
|
|
|
|
|
|
1/6
|
1/3
|
|
|
|
|
|
|
Плоское , коническое при 
сферическое при
|
-0,5
|
-0,6
|
-0,8
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1/6
|
1/4
|
1/2
|
1
|
2
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,5
|
-0,55
|
-0,7
|
-0,8
|
-0,9
|
-1,05
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13
|
Призматические сооружения
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1
|
|
|
|
|
|
|
5
|
10
|
20
|
35
|
50
|
100
|
|
|
|
|
|
|
k
|
0,6
|
0,65
|
0,75
|
0,85
|
0,9
|
0,95
|
1
|
|
|
|
|
|
 необходимо определять по табл.2.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам
 для волнистых покрытий
|
|
|
|
|
В табл. 2  соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.
|
2..Для прямоугольных в плане зданий при
 равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет e=0,15b.
3. Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая  d - диаметр описанной окружности.
4. При определении коэффициента v в соответствии с п.6.9 h - высота сооружения, b - размер в плане по оси y
|
|
|
13
|
Призматические сооружения
|
Таблица 3
|
|
|
|
|
|
Эскизы сечений и направлений ветра
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прямоугольник
|
0
|
 1,5
 3
|
2,1
1,6
|
|
|
|
|
|
|
40-50
|
 0,2
 0,5
|
2,0
1,7
|
|
|
|
|
|
Ромб
|
0
|
 0,5
1
 2
|
1,9
1,6
1,1
|
|
|
|
|
|
Правильный треугольник
|
0
180
|
-
-
|
2
1,2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4
|
|
|
|
|
|
Эскизы сечений и направление ветра
|
|
n (число сторон)
|
|
|
|
|
|
|
Правильный многоугольник
|
Произ- воль- ный
|
5
6-8
10
12
|
1,8
1,5
1,2
1,0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14
|
Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
|
где k - определяется по табл.1 схемы 13;
 - определяется по графику:
|
1. Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая z=h, d - диаметр сооружения.
Значения  принимаются: для деревянных конструкций  = 0,005 м; для кирпичной кладки  =0,01м; для бетонных и железобетонных конструкций  =0,005 м; для стальных конструкций
 =0,001 м; для проводов и тросов диаметром d
 =0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b  =b.
|
|
|
|
|
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом)
|
2. Для волнистых покрытий 
3. Для проводов и тросов  , свободных от гололеда, значение
 допускается снижать на 10%.
|
|
|
15
|
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
|
|
1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 - 17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и
 .
|
|
|
|
|
где  - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей  ; для трубчатых элементов  следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать  (см.табл.2 схемы 13);
 - площадь проекции i-го элемента на плоскость конструкции;
 - площадь, ограниченная контуром конструкции.
|
2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром
3. Направление оси x совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
|
|
|
16
|
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
|
Для наветренной конструкции коэффициент
 определяется так же, как для схемы 15.
Для второй и последующих конструкций 
Для ферм из труб при 
|
1. См.примеч. 1-3 к схеме 15.
2. Re следует определять по формуле к схеме 12а, где d - средний диаметр трубчатых элементов; z - допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.
3. В таблице к схеме 16:
h - минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h - длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h - их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h - длина меньшей оси;
b - расстояние между соседними фермами.
4. Коэффициент
 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15.
|
|
|
|
|
|
Значение  для ферм из профилей и труб при  , равном
|
|
|
|
|
|
|
1/2
|
1
|
2
|
4
|
6
|
|
|
|
|
|
0,1
|
0,93
|
0,99
|
1
|
1
|
1
|
|
|
|
|
|
0,2
|
0,75
|
0,81
|
0,87
|
0,9
|
0,93
|
|
|
|
|
|
0,3
|
0,56
|
0,65
|
0,73
|
0,78
|
0,83
|
|
|
|
|
|
0,4
|
0,38
|
0,48
|
0,59
|
0,65
|
0,72
|
|
|
|
|
|
0,5
|
0,19
|
0,32
|
0,44
|
0,52
|
0,61
|
|
|
|
|
|
0,6
|
0
|
0,15
|
0,3
|
0,4
|
0,5
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17
|
Решетчатые башни и пространственные фермы
|
где  - определяется так же, как для схемы 15;
 - определяется так же, как для схемы 16.
|
1. См.примеч.1 к схеме 15.
2.  относится к площади контура наветренной грани.
|
|
|
|
|
Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0
|
3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент
 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10%; для деревянных башен из составных элементов - увеличивать на 10%
|
|
|
|
|
|
0,9
|
|
|
|
|
|
|
1,2
|
|
|
|
18
|
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
|
|
-
|
|
|
|
где  - определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
|
|
|
