Все СНиПы >> СНиПы«Архитектура и дизайн»

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3

Пособие к СНиП 2.08.02-85. По проектированию общественных зданий и сооружений. Часть 3

Окончание табл. 2

N1

Заполнение кабины при подъеме Еп или спуске Ес



11

12

13

14

15

16

17

18

19

20


1

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

3

2,97

2,98

2,98

2,99

2,99

3

3

3

3

3


4

3,83

3,87

3,90

3,93

3,95

3,96

3,97

3,98

3,98

3,99


5

4,57

4,66

4,73

4,78

4,82

4,86

4,89

4,91

4,93

4,94


6

5,19

5,33

5,44

5,53

5,61

5,68

5,73

5,77

5,81

5,84


7

5,72

5,9

6,06

6,19

6,31

6,41

6,49

6,56

6,63

6,68


8

6,16

6,39

6,59

6,77

6,92

7,06

7,17

7,28

7,37

7,45


9

6,54

6,81

7,05

7,27

7,46

7,63

7,78

7,92

8,04

8,15


10

6,86

7,18

7,46

7,71

7,94

8,15

8,33

8,50

8,65

8,78


11

7,14

7,50

7,81

8,10

8,37

8,61

8,82

9,02

9,20

9,36


12

7,39

7,78

8,13

8,45

8,75

9,02

9,27

9,49

9,70

9,89


13

7,61

8,02

8,41

8,76

9,09

9,39

9,67

9,92

10,16

10,38


14

7,80

8,25

8,66

9,04

9,39

9,72

10,03

10,31

10,58

10,82


15

7,98

8,45

8,88

9,29

9,67

10,03

10,36

10,67

10,96

11,23


16

8,13

8,62

9,09

9,52

9,92

10,3

10,66

10,99

11,31

11,6


17

8,27

8,79

9,27

9,72

10,15

10,56

10,93

11,29

11,63

11,94


18

8,40

8,93

9,44

9,91

10,36

10,79

11,19

11,57

11,92

12,26


19

8,52

9,07

9,59

10,09

10,56

11,00

11,42

11,82

12,20

12,56


20

8,62

9,19

9,73

10,25

10,73

11,20

11,64

12,06

12,45

12,83


П р и м е ч а н и е. Число вероятных остановок при дробных значениях Еп и Ес определяется интерполяцией.

13. Коэффициенты междуэтажных перевозок учитывают дополнительные остановки, которые должен сделать лифт для обслуживания пассажиров, перемещающихся на подъем и спуск между этажами выше основного посадочного этажа:

Км.п = ам.э.п5 / а5 ; Км.с = ам.э.с5 / а5 ; (14)

где ам.э.п5 и ам.э.с5 — численность пассажиров (пассажиропоток), перемещающихся между этажами выше основного посадочного на подъем и спуск в течение пиковых пяти минут; а5 и а5 — численность пассажиров (пассажиропоток), поднимающихся с основного посадочного этажа и спускающихся на основной посадочный этаж в течение «пиковых» пяти минут.

При выполнении расчетов вертикального транспорта для зданий, в которых пассажиропотоки выше основного посадочного этажа отсутствуют, коэффициенты Км.п и Км.с равны единице:

Км.п = 1; Км.с = 1 .

14. Затраты времени St

St = (t1 + t2 + t3) (Nв + 1) + t4 + t5 ,

где t1 — затраты времени на разгон лифта до установившейся скорости и торможение от номинальной скорости до полной остановки, с; t2 — затраты времени на пуск лифта, с; t3 — затраты времени на открывание дверей, с; t4 — затраты времени на вход пассажиров в кабину лифта, с; t5 — затраты времени на выход пассажиров из кабины лифта, с.

15. Значения hи для лифтов с различными скоростями приведены в табл. 3.

Таблица 3

Скорость, м/с

h, м

(t1 + t2 + t3), с

1

2

12

1,6

2,5

10

2,5

4,5

11

4

16

16

16. Время входа пассажиров в кабину лифта и выхода из нее за круговой рейс

t4 + t3 = 2Dt (Еп Км.п + Ес Км.с) , (15)

где Dt — время входа или выхода одного пассажира с. Величина Dt принимается:

Dt = 1,5 с — при ширине дверного проема меньше 1000 мм;

Dt = 1с — при ширине дверного проема 1000 и более мм;

Dt = 1,2 с — при ширине дверного проема меньше 1000 мм;

Dt = 0,8 с — при ширине дверного проема 1000 и более мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Пример расчета плотности людского потока в коридоре

На рис. представлена схема плана типового этажа корпуса технического вуза. Здание второй степени огнестойкости имеет 7 этажей На этаже размещаются помещения кафедр и помещения для занятий по половине группы, размером в осях 6´6 м, которые могут объединяться в общую аудиторию для занятий целой группы (размером в осях 6´9 м и 6´12 м).

Схема плана типового этажа технического вуза

Абсолютно симметричное размещение лестничных клеток (А, Б, В и Г) позволяет подразделить план на четыре равные зоны. На рис. приведена схема планировки одной из таких зон, обслуживаемых лестничной клеткой Б, с указанием количества людей, эвакуирующихся из каждой аудитории, и маршрутов их движения в лестничную клетку Расчетная схема путей эвакуации и движения людских потоков дана на рис.

В каждом помещении аудиторий находится менее 50 чел. и расстояние от любой точки в ней до выхода не превышает 25 м, поэтому согласно п. 3.5 и СНиП 2.08.02-85 из аудиторий может быть один выход в коридор с минимальной шириной двери выхода из помещения, равной 0,9 м.

Ширина коридора в свету dК составляет 2,6 м. Поток в коридоре формируется на участках от выходов из помещений, наиболее удаленных от лестничной клетки Б, до дверного проема, отдаляющего его от поэтажного холла, т. е. на участках (слева и справа по отношению к лестничной клетке) длиной l1 = 6 + 6 + 1,5 = 13,5 м. Плотность людского потока на участке его формирования в коридоре определяется как количество людей N, выходящих на него, к его площади. При этом следует учитывать неодновременность использования всех помещений, принимая расчетную численность студентов с коэффициентом К = 0,8 от проектной вместимости помещений. Следовательно, расчетная плотность людского потока на участке формирования в коридоре определится по формуле

DК = = 6 × 14 × 0,8 / 2,6 × 13,5 = 1,91 ~ 2 чел/м2.

По табл. 6 СНиП 2.08.02—85 этому значению плотности соответствует допустимое расстояние от наиболее удаленного выхода из помещения до выхода в лестничную клетку:

60 м — из помещений, расположенных между лестничными клетками;

30 м — из помещений с выходами в тупиковый коридор.

Фактические расстояния в рассматриваемом проекте составляют 13,5 + 6 + 2 = 21,5 м, что меньше нормативных.

Двигаясь по пути эвакуации, людские потоки проходят через три дверных проема. Следует определить их требуемую ширину , согласно данным п. 3.9 СНиП 2.08.02—85 по формуле

= S NK / 165 = Np \ 165 ,

где SNK — суммарное количество людей (с учетом неодновременности использования аудиторного фонда вуза), чел.; 165 — нормативное для зданий I и II степени огнестойкости количество людей, пропускаемых 1 м ширины двери без образования скоплений людей перед ней, чел.

Через дверной проем, отделяющий коридор от поэтажных холлов, эвакуируется Nр = 67,2 чел., следовательно

= 67,2 / 165 = 0,41 м ,

и поэтому может быть принята равной минимально допустимой ширине 1,2 м.

Перед следующим дверным проемом на путях эвакуации расположен дверной проем в лифтовый холл. Передним сливаются людские потоки, идущие с правой и левой частей коридора. Суммарное расчетное количество людей составляет Np = 2 × 67,2 = 134,4 чел. Требуемая расчетная ширина дверей этого выхода составит

= 134,4 / 165 = 0,81 м

и должна быть принята минимально допустимой, равной 1,2 м.

Поскольку количество людей, эвакуирующихся через последующий выход (выход из лифтового холла в лестничную клетку), равно количеству людей, эвакуирующихся через предыдущий выход, то ширина этого выхода должна быть такой же, т. е. d3 = d2 = 1,2 м.

Ширина лестничного марша согласно требованиям п. 3.19 должна быть не менее ширины выхода в лестничную клетку с этажа, т. е. d4 = 1,2 м и соответствует минимальной (п. 3.19) для рассматриваемого вида зданий.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Расчет дымоудаления из помещения без естественного освещения

Определяется расход дыма, который необходимо удалить из помещения без естественного освещения, для хранения горючего вещества массой 3000 кг в пересчете на древесину. Площадь помещения составляет 100 м2, в помещении имеется дверь шириной 0,85 м и высотой 2 м. Расчетная температура в смежных помещениях составляет 18°С.

Определяем удельную пожарную нагрузку

q = 3000 / 100 = 30 к×м-2 .

По графику рис. 23 определяем продолжительность начальной стадии пожара (0,15 ч) и максимальную среднеобъемную температуру в помещении

tпом = 1000 °С.

Плотность воздуха в смежном помещении

rс = 353 / 273 + tc = 353 / 273 +18 = 1,21 кг×м-3.

Плотность газов в помещении, где возник пожар

rпом = 353 / 273 + 1000 = 0,28 кг×м-3.

Расход дыма, который необходимо удалить из помещения, где возник пожар, определяем по формуле (1)

G = 0,8 ВН =

= 6,4 кг×с-1 .

Объемный расход удаляемого дыма

Q = G / rпом = 6,4 / 0,28 = 22,8 м-3×с-1 = 82 300 м3×ч-1 .

Расчет требуемого давления вентилятора Р производится для конкретного исполнения канала дымоудаления и обвязки вентилятора. Выбор вентилятора осуществляется по каталогам в соответствии с полученными расчетом Р и Q.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Пример расчета параметров системы дымоудаления из коридора 16-этажного административного здания

Требуется рассчитать расход газов в системе дымоудаления 16-этажного административного здания. Высота этажа здания hэт = 3,6 м. Средняя пожарная нагрузка в помещениях составляет 20 кг×м-2. Дверные проемы в помещениях имеют размеры НоВо = 2 × 1 м. Помещения оборудованы приточной общеобменной вентиляцией, обеспечивающей трехкратный обмен воздуха. Поэтажный коридор длиной 60 м разделен посередине на отсеки перегородкой с дверью. Размеры дверных проемов в перегородках, отделяющих лестничную клетку с подпором воздуха от первого отсека коридора и отсеки коридора друг от друга, составляют НпВп = 2 × 1 м.

Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки года Тп составляет минус 30°С, скорость ветра uв 5 м×с-1. В здании поддерживается температура Тd, равная 20 °С.

По номограмме рис. 23 определяем максимальную по времени среднеобъемную температуру в помещении, где возник пожар:

То.м = 912 °С= 1185 К.

Определяем температуру продуктов горения, выходящих из помещения очага пожара в коридор

То.к = 0,65 То.м = 0,65 × 1185 = 770 К.

Среднюю скорость воздуха в дверном проеме между поэтажным коридором и лестничной клеткой с подпором воздуха uп, предотвращающую поступление дыма в лестничную клетку, определим по формуле

uп = (0,46 — 0,09lп / L )= (0,46 0,09 × 6/30)= 2 м×с-1,

где lп — расстояние от двери помещения очага пожара до двери в лестничную клочку, м; L — длина отсека коридора, м.

Температуру приточного воздуха Тп вычисляем по формуле

Тп = (Тн + Тв) / 2 = (243 + 293) / 2 = 268 К.

Плотность приточного воздуха rп вычислим по формуле

rп = 353/Тп = 353 / 268 = 1,32 кг×м-3.

Определим расход приточного воздуха из лестничной клетки в поэтажный коридор Gп

Gп = rп Нп Вп uп = 1,32 × 2 × 1 × 2 = 5,3 м×с-1 .

Расход воздуха в приточной системе общеобменной вентиляции Gо.в вычисляем по формуле

Go.в = n Vпом rп / 3600 = 3 (36 × 3,6) 1,32 / 3600 = 0,13 кг×с-1 ,

где n — кратность воздухообмена в рабочих помещениях; Vпом — объем рабочего помещения, м3.

Вычисляем расход дыма Gд, удаляемого из отсека поэтажного коридора

Gд = 1,1Gп + Gо.в = 1,1 × 5,3 + 0,13 + 6,01 кг×с-1.

Определяем расход продуктов горения G2 из помещения очага пожара в поэтажный коридор

G2 = 0,6 Bo Ho3/2 = 0,6 ×1 × 23/2 = 1,69 кг×с-1 .

Температуру дыма Тд, удаляемого из отсека поэтажного коридора, определяем по формуле

Тд = G2 Tо.к + Тп (Gп - 0,9 G2) / Gд =

= 1,69×770 + 268 (5,3 - 0,9×1,69) / 6,01 = 385 К.

Плотность продуктов горения rд в отверстиях клапана дымоудаления определяем по формуле

rд = 353 / Тд = = 0,917 кг×м-3 .

Принимаем площадь отверстия клапана дымоудаления fкл равной 0,5 м2 и вычисляем скорость дыма в нем:

uд = Gд / rд fкл = 6,01 / 0,917 × 0,5 = 13,1 м×с-1.

Среднюю по высоте шахты дымоудаления температуру продуктов горения Тс вычисляем по формуле

Тс = Тв + (Тд - Тв) 1 / 0,0725 N hэт =

= 293 + (385 - 293) 1 - е-0,0725×16×3,6 / 0,0725 × 16 × 3,6 = 314 К ,

где N — количество этажей.

Плотность продуктов горения rс при этой температуре находим по формуле

rс = 353/Тс = 353 / 314 = 1,11 кг×м-3.

Расход продуктов горения Gо.ш.д на оголовке шахты дымоудаления определяем по формуле

Gо.ш.д = Gд + hэ Gф (N - 1) = 6,01 + 3,6 × 0,11 (16 - 1) = 12 кг×с-1 ,

где Gф — расход воздуха фильтрующегося в шахту дымоудаления через метр ее высоты (принимать Gф не менее 0,11 кг×с-1м-1).

Среднюю скорость uш в шахте дымоудаления при ее площади сечения, равной fшд = 1 м2, вычислим по формуле

uш = = 6,01 + 12 / 2 × 1,11 × 1 = 8,11 м×с-1 .

Потери давления в шахте дымоудаления DРш.д вычисляем по формуле

DРш.д = = = 430 Па,

где xш.д — коэффициент гидравлического сопротивления шахты дымоудаления; dэ — эквивалентный диаметр шахты дымоудаления, вычисляется через размеры проходного сечения А и В по формуле

dэ = 4 fш.д / 2A + = 4 × 1/2 × 1 + 2 × 1 = 1 м.

Потери давления на клапане дымоудаления DРк.д вычисляем по формуле

DРк.д = xк.д rд u2 / 2 = 1,5 × 0,917 × 13,12/2 = 118 Па,

где xк.д коэффициент гидравлического сопротивления клапана дымоудаления.

Эквивалентную площадь проемов (mf)э, отделяющих лестничную клетку с подпором от объема второго отсека коридора, определяем по формуле

(mf)э = [1 / (mfп)2 + 1 / (mfп)2 ]-1/2 = [1/(0,64×1,2)2 + 1/(0,64×1,2)2]-1/2 =

= 0,905 м2 ,

где m — коэффициент расхода (m = 0,64).

Потерю давления DРп в дверных проемах, отделяющих лестничную клетку от объема второго отсека коридора, вычисляем по формуле

DРп = + 1,4 rн uв2 / 2 = 5,32 / 0,09052 + 1,4 × 1,45 × 52 / 2 = 60 Па.

На оголовке шахты дымоудаления вентилятор должен развить давление Рв, равное:

Рв = DРп + DРкл + DРш.д - DРсети .

Потери давления в обвязке вентилятора дымоудаления DРсети вычисляются по известным из гидравлики формулам с учетом конструктивного ее исполнения.

Объемный расход дыма на оголовке шахты дымоудаления определяется по формуле

Qд = 3600Gо.ш.д / rс = 3600 × 12 / 1,11 = 38920 м3×ч-1 = 40000 м3×ч-1 .

Располагая значения Q и Рв по каталогам, выбираем вентиляционное оборудование.


Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Архитектура и дизайн >>



Смотрите также: Каталог «Архитектура и дизайн» >>
Компании «Архитектура и дизайн» >>
Статьи (564) >>
ГОСТы (86) >>
СНиПы (20) >>
Нормативные документы (2) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
Copyright © 1999-2024 ВашДом.Ру - проект группы «Текарт»
По вопросам связанным с работой портала вы можете связаться с нашей службой поддержки или оставить заявку на рекламу.
Политика в отношении обработки персональных данных
наверх