Все СНиПы >>    СНиПы «Пиломатериалы, лесоматериалы >>

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5

Таблица 6

 

 

Коэффициент

Нагрузка

 

для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокон

для смятия поперек волокон

 

 

 

1. Ветровая, монтажная, кроме указанной в п.3

1,2

1,4

 

2. Сейсмическая

1,4

1,6

 

Для опор воздушных линий электропередачи

 

 

 

3. Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой

 

 

1,45

 

1,6

 

 

4. При обрыве проводов и тросов

1,9

2,2

 

 

 

 

Таблица 7

 

 

Высота

сечения, см

50 и

менее

 

60

 

70

 

80

 

100

120 и более

 

 

 

 

 

 

 

 

Коэффициент

1

0,96

0,93

0,9

0,85

0,8

 

 

 

 

Таблица 8

 

 

Толщина

слоя, см

19 и

менее

 

 

26

 

33

 

42

 

 

Коэффициент

 

1,1

 

1,05

 

1

 

0,95

 

 

 

 

Таблица 9

 

 

Напряженное состояние

 

Обозначение расчетных сопротивлений

Коэффициент

при отношении

 

 

150

200

250

500 и более

 

 

 

 

 

 

Сжатие и изгиб

 

0,8

0,9

1

1

 

Растяжение

 

0,6

0,7

0,8

1

 

 

Примечание. - радиус кривизны гнутой доски или бруска; а - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

 

 

 

 

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл.10.

 

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты     и  приведенные в пп.3.2,а; 3.2,б; 3.2,в; 3.2,г; 3.2,к настоящих норм.

 

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

 

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент 0,8, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент 0,85.

 

 

 

Таблица 10

 

 

 

 

Вид фанеры

Расчетные сопротивления,

 

 

растяжению в плоскости листа

сжатию в плоскости листа

 

 

изгибу из плоскости листа

скалыванию

в плоскости

листа

срезу

перпен-

дикуляр-

но плос-

кости

листа

 

 

 

 

 

 

1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/BB, B/C, BB/C:

 

 

 

 

 

 

а) семислойная толщиной  8 мм и более:

 

 

 

 

 

 

вдоль волокон наружных слоев

14

-----

140

 

12

------

120

16

-------

160

0,8

------

8

6

------

60

поперек волокон наружных слоев

9

-----

90

8,5

------

85

6,5

------

65

0,8

------

8

 

6

------

60

под углом  45° к волокнам

4,5

-----

45

7

-----

70

 

-

0,8

-----

80

9

-----

90

 

б) пятислойная толщиной 5-7 мм:

 

 

 

 

 

 

вдоль волокон наружных слоев

14

-----

140

13

------

130

18

------

180

0,8

-----

8

 

5

----

50

поперек волокон наружных слоев

6

-----

60

7

-----

70

3

------

30

0,8

------

8

6

-----

60

 

под углом  45° к волокнам

4

------

40

6

------

60

 

-

0,8

-------

8

9

-----

90

 

2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов B/BB и ВВ/C семислойная толщиной 8 мм и более:

 

 

 

 

 

 

вдоль волокон наружных слоев

9

-----

90

17

------

170

18

-------

180

0,6

-------

6

 

5

------

50

поперек волокон наружных слоев

7,5

------

75

13

-----

130

11

------

110

0,5

------

5

 

5

-------

50

под углом  45° к волокнам

3

-----

30

5

------

50

 

-

0,7

------

7

 

7,5

--------

75

3. Фанера бакелизированная марки ФБС толщиной 7 мм и более:

 

 

 

 

 

 

вдоль волокон наружных слоев

32

------

320

28

-------

280

33

-------

330

1,8

-------

18

 

11

------

110

поперек волокон наружных слоев

24

------

240

23

------

230

25

------

250

1,8

------

18

12

------

120

 

под углом  45° к волокнам

16,5

------

165

21

-------

210

 

-

1,8

-------

18

 

16

------

160

 

Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ 4 МПа (40 кгс/кв.см) и марки ФБС 8 МПа (80 кгс/кв.см).

 

 

 

 

Таблица 11

 

 

Вид фанеры

Модуль упругости

Модуль сдвига

 

Коэффициент

Пуассона

 

 

 

 

 

1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов B/BB, B/C, BB/C семислойная и пятислойная:

 

 

 

 

вдоль волокон наружных слоев

9 000

--------

90 000

 

750

--------

7 500

 

0,085

 

 

поперек волокон наружных слоев

6 000

--------

60 000

 

750

--------

7 500

 

0,065

 

 

под углом  45° к волокнам

2 500

--------

25 000

 

3 000

--------

30 000

 

0,6

 

 

2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/BB и ВВ/C семислойная:

 

 

 

 

вдоль волокон наружных слоев

7 000

--------

70 000

800

--------

8 000

 

 

0,07

 

 

поперек волокон наружных слоев

5 500

--------

55 000

 

800

--------

8 000

 

0,06

 

 

под углом  45° к волокнам

2 000

--------

20 000

 

2 200

--------

22 000

 

0,6

3.   Фанера бакелизированная марки ФБС:

        

 

 

 

вдоль волокон наружных слоев

12 000

--------

120 000

 

1 000

--------

10 000

 

0,085

 

 

поперек волокон наружных слоев

8 500

--------

85 000

 

1 000

--------

10 000

 

0,065

 

 

под углом  45° к волокнам

3 500

--------

35 000

 

4 000

--------

40 000

 

0,7

 

Примечание. Коэффициент Пуассона  указан для направления, перпендикулярного оси, вдоль которой определен модуль упругости

 

 

 

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон =10 000 МПа (100 000 кгс/кв.см); поперек волокон 400 МПа (4 000 кгс/кв.см). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным 500 МПа (5 000 кгс/кв.см). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, 0,02.

 

Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа  и  и коэффициент Пуассона  при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.

 

Модуль упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин  и  на коэффициент  в табл.5 и коэффициенты  и , приведенные в пп.3.2, б и 3.2, в настоящих норм.

 

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины  (расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон,  для фанеры -    принимаются по табл.10, 11).

 

 

 

 

4. Расчет элементов деревянных конструкций

 

 

А. Расчет элементов деревянных конструкций

по предельным состояниям первой группы

 

 

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

 

 

     4.1. Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

    

    

    

                           (4)

 

где

расчетная продольная сила;

 

 

расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

 

 

площадь поперечного сечения элемента нетто.

 

 

При определении  ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

 

4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

 

а) на прочность    

 

                        (5)

 

 

     б) на устойчивость    

 

                        (6)

 

где

расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

 

коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3:

 

площадь нетто поперечного сечения элемента;

 

расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

 

 

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25%   где площадь сечения брутто;

 

при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25%    

 

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1, б),

 

 

 

 

 

 

Рис. 1. Ослабления сжатых элементов

 

а - не выходящие на кромку;

б - выходящие на кромку

 

 

4.3. Коэффициент продольного изгиба  следует определять по формулам (7) и (8):

 

при гибкости элемента

 

                     (7)

 

при гибкости элемента

 

                      (8)

 

 

     где коэффициент а =0,8 для древесины и а=1 для фанеры,

    

     коэффициент А=3000 для древесины и А=2500 для фанеры.

    

     4.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле    

    

                         (9)

 

где 

расчетная длина элемента;

 

радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно осей  или

 

 

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Пиломатериалы, лесоматериалы >>



Смотри также: Каталог «Пиломатериалы, лесоматериалы» >>
Фотогалереи (6) >>
Статьи (59) >>
ГОСТы (133) >>
СНиПы (2) >>
ВСН (1) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
Copyright © 1999-2018 ВашДом.Ру - проект маркетинговой группы «Текарт»
По вопросам связанным с работой портала вы можете связаться с нашей службой поддержки или оставить заявку на рекламу.
Политика в отношении обработки персональных данных

наверх