СНиП II-22-81 от 31.12.1981 г. Каменные и армокаменные конструкции. Часть 2

3.8. Расчетные сопротивления  сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в табл. 9.

Таблица 9(К)

3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2  c  коэффициентами:

на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/) - 0,8;

на растворах марок 4, 10, 25 и выше - соответственно 0,85, 0,9 и 1.

3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм - по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.

3.11(К). Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 - 8, следует умножать на коэффициенты условий работы , равные:

а) 0,8 - для столбов и простенков площадью сечения 0,3  и менее;

б) 0,6 - для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;

в)(К) 1,1 - для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня ( 1800 кг/);

0,9 - для кладки из блоков и камней из автоклавных ячеистых бетонов и из силикатных бетонов классов  по прочности выше В25;

0,8 - для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из неавтоклавных  бетонов. Виды ячеистых бетонов принимают в соответствии с ГОСТ 25485-82.   

г) 1,15 - для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

д) 0,85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - на коэффициенты условий работы   по табл. 33.

3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:     

   0,9 при пустотности блоков  5 %

   0,5 "   "           "       25 "

   0,25 "  "           "       45 ",

где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.

Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.

3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:

0,8 - для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);

0,7 - для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).

3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:

0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;

0,5 - то же, в прочих зонах;

0,8 - для кладки внутренних стен.

Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.

3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению , растяжению при изгибе  и главным растягивающим напряжениям при изгибе  , срезу при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.

Рис. 1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению

Рис. 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению

Рис. 3. Растяжение кладки при изгибе по перевязанному сечению

Таблица 10

3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению

, растяжению при изгибе , срезу  и главным растягивающим напряжениям при изгибе  при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.

Таблица 11

3.17. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению , главным растягивающим напряжениям  и растяжению при изгибе  приведены в табл. 12.

Таблица 12

     3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.    

3.19. Расчетные сопротивления арматуры, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы, приведенные в табл. 13.

Таблица 13

Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной

и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки,

деформации усадки, коэффициенты

линейного расширения и трения

3.20. Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки  при кратковременной нагрузке должен приниматься равным:

для неармированной кладки

;                             (1)

для кладки с продольным армированием

.                      (2)

В формулах (1) и (2)  - упругая характеристика кладки, принимается по п. 3.21.

Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.

Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки;  - временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле

,                    (3)

где - коэффициент, принимаемый по табл. 14;

- расчетные сопротивления сжатию кладки, принимаемые по табл. 2-9 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также в пп. 3.9-3.14.

Таблица 14

Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле

.                              (4)

В формулах (2) и (4)  - временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формулам:

для кладки с продольной арматурой

;                     (5)

для кладки с сетчатой арматурой

,                      (6)

- процент армирования кладки;     

для кладки с продольной арматурой

где  и - соответственно площади сечения арматуры и кладки, для кладки с сетчатой арматурой   определяется по п. 4.30;

- нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, принимаемые для сталей классов А-I и А-II в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а для стали класса Вр-I - с коэффициентом условий работы 0,6 по той же главе СНиП.

3.21. Значения упругой характеристики    для неармированной кладки следует принимать по табл. 15.

Таблица 15(К)

3.22. Модуль деформаций кладки  должен приниматься:

а) при расчете конструкций по прочности кладки для определения усилий в кладке, рассматриваемой в предельном состоянии сжатия при условии, что деформации кладки определяются совместной работой с элементами конструкций из других материалов (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий, вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами) по формуле  

,                          (7)

где  - модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки, определяемый по формулам (1) и (2).

б) при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, периода колебаний каменных конструкций, жесткости конструкций по формуле

,                       (8)

3.23(К). Относительная деформация кладки с учетом ползучести определяется по формуле

,                        (9)

где  - напряжение, при котором определяется ;

 - коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки;

  =   1,8 -  для кладки из керамических камней с вертикальными щелевидными пустотами (высота камня 138 мм);

 =  2,2 - для кладки из глиняного кирпича пластического и полусухого прессования;

 = 2,8 - для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из тяжелого бетона;

 = 3,0 - для кладки из силикатного кирпича и камней полнотелых и пустотелых, а также из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях или поризованного и силикатных крупных блоков:

 = 3,5 - для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов;

 = 4,0    -    то же, из неавтоклавных  ячеистых бетонов.

3.24. Модуль упругости кладки  при постоянной и длительной нагрузке с учетом ползучести следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползучести .

3.25. Модуль упругости и деформаций кладки из природных камней допускается принимать по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным госстроями союзных республик в установленном порядке.

3.26(К). Деформации усадки кладки из глиняного кирпича и керамических камней не учитываются.

Деформации усадки следует принимать для кладок:

из кирпича, камней, мелких и крупных блоков, изготовленных на силикатном или цементном вяжущем,  -    ;

из камней и крупных блоков, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и вторичных продуктах обогащения различных руд,   -   ;

то же, из автоклавных  бетонов на золе  -   .

3.27. Модуль сдвига кладки следует принимать равным , где  - модуль упругости при сжатии.

3.28. Величины коэффициентов линейного расширения кладки следует принимать по табл. 16.

Таблица 16