СНиП 2.04.07-86. Тепловые сети. Часть 4

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Рекомендуемое

ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К РАЗМЕЩЕНИЮ

ТРУБОПРОВОДОВ ПРИ ИХ ПРОКЛАДКЕ

В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ, ТОННЕЛЯХ,

НАДЗЕМНОЙ И В ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ

1. Минимальные расстояния в свету при подземной и надземной прокладках тепловых сетей между строительными конструкциями и трубопроводами следует принимать по табл. 1 - 3.

Таблица 1

Непроходные каналы

Таблица 2

Тоннели, надземная прокладка и тепловые пункты

Таблица 3

Узлы трубопроводов в тоннелях, камерах и тепловых пунктах

2. Минимальные расстояния от края подвижных опор до края опорных конструкций (траверс, кронштейнов, опорных подушек) должны обеспечивать максимально возможное смещение опоры в боковом направлении с запасом не менее 50 мм. Кроме того, минимальные расстояния от края траверсы или кронштейна до оси трубы без учета смещения должны быть не менее 0,5.

3. Максимальные расстояния в свету от теплоизоляционных конструкций сильфонных компенсаторов до стенок, перекрытий и дна тоннелей следует принимать для компенсаторов, мм:

500-100,

= 600 и более - 150.

При невозможности соблюдения указанных расстояний компенсаторы следует устанавливать вразбежку со смещением в плане не менее 100 мм относительно друг друга.

4. Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопровода до строительных конструкций или до поверхности теплоизоляционной конструкции других трубопроводов после теплового перемещения трубопроводов должно быть в свету не менее 30 мм.

5. Ширина прохода в свету в тоннелях должна приниматься равной диаметру большей трубы плюс 100 мм, но не менее 700.

6. Подающий трубопровод двухтрубных водяных тепловых сетей при прокладке его в одном ряду с обратным трубопроводом следует располагать справа по ходу теплоносителя от источника теплоты.

7. К трубопроводам с температурой теплоносителя не выше 300°С допускается при надземной прокладке крепить трубы меньших диаметров.

8. Сальниковые компенсаторы на подающих и обратных трубопроводах водяных тепловых сетей в камерах допускается устанавливать со смещением на 150-200 мм относительно друг друга в плане, а фланцевые задвижки 150 мм и сильфонные компенсаторы - вразбежку с расстоянием (по оси) в плане между ними не менее 100 мм.

9. В тепловых пунктах следует принимать ширину проходов в свету, м, не менее:

между насосами с электродвигателями напряжением до 1000 В - 1.0;

то же, 1000 В и более - 1,2;

между насосами и стенкой - 1,0;

между насосами и распределительным щитом или щитом КИПиА - 2,0;

между выступающими частями оборудования или между этими частями и стеной - 0,8.

Насосы с электродвигателями напряжением до 1000 В и диаметром напорного патрубка не более 100 мм допускается устанавливать:

у стены без прохода; при этом расстояние от выступающих частей насосов и электродвигателей до стены должно быть в свету не менее 0,3 м;

два насоса на одном фундаменте без прохода между ними; при этом расстояние между выступающими частями насосов и электродвигателей должно быть в свету не менее 0,3 м.

10. В ЦТП следует предусматривать монтажные площадки, размеры которых определяются по габаритам наиболее крупной единицы оборудования (кроме бака емкостью более 3 кв.м) или блока оборудования и трубопроводов, поставленного для монтажа в собранном виде, с обеспечением прохода вокруг них не менее 0,7 м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8*

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ ТРУБ

1. Вертикальную нормативную нагрузку на опору труб , Н, следует определять по формуле    

                                                         (1)  

где  - вес 1м трубопровода, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды (для паропроводов учитывается вес воды при гидравлическом испытании), Н/м;

 - пролет между подвижными опорами, м.

  Примечания: 1. Пружинные опоры и подвески паропроводов 400 мм в местах,

доступных для обслуживания, допускается  рассчитывать на вертикальную нагрузку

без учета  веса воды при гидравлическом  испытании,   предусматривая для этого

специальные приспособления для нагрузки опор во время испытания.

  2. При   размещении     опоры  в  узлах трубопроводов  должен  дополнительно

учитываться   вес  запорной и дренажной арматуры,  компенсаторов,  а также вес

трубопроводов  на  прилегающих участках ответвлений,  приходящихся  на  данную

опору.

  3. Схема нагрузок на опору приведена на чертеже.

Схема нагрузок на опору

1 - труба; 2 - подвижная опора трубы

2. Горизонтальные нормативные осевые , , и боковые , , нагрузки на подвижные опоры труб от сил трения в опорах нужно определять по формулам:

                                            (2)

                                             (3)

где  - коэффициенты трения в опорах соответственно при перемещении опоры вдоль оси трубопровода и под углом к оси, принимаемые по табл. 1* данного приложения;

- вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды для водяных и конденсатных сетей (вес воды в паропроводах не учитывается), Н/м.

Таблица 1*

Коэффициенты трения

При известной длине тяги коэффициент трения для жесткой подвески следует определять по формуле

 ,                                                                       (4)

где  - тепловое удлинение участка трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, мм;

- рабочая длина тяги, мм.

3. Горизонтальные боковые нагрузки с учетом направления их действия должны учитываться при расчете опор, расположенных под гибкими компенсаторами, а также на расстоянии  трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору труб следует учитывать:

4.1. Силы трения в подвижных опорах труб , Н, определяемые по формуле

,                                                                     (5)

где - коэффициент трения в подвижных опорах труб;

 - вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии (п. 2), Н/м;

- длина трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора или угла поворота трассы при самокомпенсации, м.

4.2. Силы трения в сальниковых компенсаторах,  , Н, определяемые по формулам:

 ;                                               (6)

,                                                       (7)

где - рабочее давление теплоносителя (п. 7.6), Па, (но не менее 0,5 · Па);

- длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, м;

- наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;

 - коэффициент трения набивки о металл, принимаемый равным 0,15;

 - число болтов компенсатора;

 - площадь поперечного сечения набивки сальникового компенсатора, кв.м, определяемая по формуле

 ,                                                        (8)

 - внутренний диаметр корпуса сальникового компенсатора, м.

При определении величины   по формуле (6) величину принимают не менее Па. В качестве расчетной принимают большую из сил, полученных по формулам (6) и (7).

4.3. Неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов  , Н, на участках трубопроводов, имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота или заглушки, определяемые по формуле

,                                                                        (9)

где  - площадь поперечного сечения по наружному диаметру патрубка сальникового компенсатора, кв.м;

 - рабочее давление теплоносителя, Па.

4.4. Распорные усилия сильфонных компенсаторов от внутреннего давления  , H, определяемые по формуле

,                                                                         (10)

где - эффективная площадь поперечного сечения компенсатора, кв.м, определяемая по формуле

,                                                              (11)

где - соответственно наружный и внутренний диаметры гибкого элемента компенсатора, м.

4.5. Жесткость сильфонных компенсаторов  , H, определяемая по формуле

,                                                                          (12)

где R - жесткость компенсатора при его сжатии на 1 мм, Н/мм;

 - компенсирующая способность компенсатора, мм.   

Значения величин R, ,  принимаются по техническим условиям и рабочим чертежам на компенсаторы.    

4.6. Распорные усилия сильфонных компенсаторов при их установке в сочетании с сальниковыми компенсаторами на смежных участках  , Н, определяемые по формуле    

.                                                         (13)

4.7. Силы упругой деформации при гибких компенсаторах и при самокомпенсации, определяемые расчетом труб на компенсацию тепловых удлинений.

4.8. Силы трения трубопроводов при перемещении трубы внутри теплоизоляционной оболочки или силы трения оболочки о грунт при бесканальной прокладке трубопроводов, определяемые по специальным указаниям в зависимости от типа изоляции.

5. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору трубы следует определять:

на концевую опору - как сумму сил, действующих на опору (п. 4);

на промежуточную опору - как разность сумм сил, действующих с каждой стороны опоры; при этом меньшая сумма сил, за исключением неуравновешенных сил внутреннего давления, распорных усилий и жесткости сильфонных компенсаторов, принимается с коэффициентом 0,7.    

  Примечания: 1. При определении суммарных нагрузок на опоры  трубопроводов

жесткость сильфонных компенсаторов следует принимать  с  учетом  допускаемых

техническими  условиями  на  компенсаторы   предельных  отклонений   величин

жесткости.

  2. Когда суммы сил, действующих с каждой стороны промежуточной неподвижной

опоры, одинаковы, горизонтальная осевая нагрузка на опору определяется   как

сумма сил, действующих с одной стороны опоры, с коэффициентом 0,3.

6. Горизонтальную боковую нагрузку на неподвижную опору трубы следует учитывать при поворотах трассы и от ответвлений трубопроводов.

При двухсторонних ответвлениях трубопроводов боковая нагрузка на опору учитывается от ответвлений с наибольшей нагрузкой.

7. Неподвижные опоры труб должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов, в том числе при открытых и закрытых задвижках.

При кольцевой схеме тепловых сетей должна учитываться возможность движения теплоносителя с любой стороны.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9*

Рекомендуемое

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДИАМЕТРА СПУСКНЫХ УСТРОЙСТВ

 ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

Диаметр штуцера и запорной арматуры , м, для спуска воды из секционируемого участка трубопровода водяных тепловых сетей, имеющего уклон в одном направлении, следует определять по формуле

,                                                                                        (1)

где - соответственно приведенный диаметр, м, общая длина, м, и приведенный уклон секционируемого участка трубопровода:

;                                                     (2)

,                                                          (3)

где  - длины отдельных участков трубопровода, м, с диаметрами  м, при уклонах

- коэффициент расхода арматуры, принимаемый для вентилей m = 0,0144, для задвижек m = 0,011;

- коэффициент, зависящий от времени спуска воды t:

   при t = 1 ч           n = 1;

       t = 2 ч           n = 0,72;

       t = 3 ч           n = 0,58;

       t = 4 ч           n = 0,5;

       t = 5 ч           n = 0,45.

При размещении спускных устройств в нижней точке тепловой сети диаметр штуцера и запорной арматуры, м, должен определяться по формуле

 ,                                                                    (4)

где - диаметры штуцеров и запорной арматуры, м, определяемые по формуле (1) отдельно для каждого, примыкающего к нижней точке участка трубопровода тепловой сети.

Условный проход штуцера и запорной арматуры для спуска воды

из секционируемых участков водяных тепловых сетей

или конденсата из конденсатных сетей

ПРИЛОЖЕНИЕ 10*

Рекомендуемое

УСЛОВНЫЕ ПРОХОДЫ ЩТУЦЕРОВ И АРМАТУРЫ ДЛЯ ВЫПУСКА ВОЗДУХА

ПРИ ГИДРОПНЕВМАТИЧЕСКОЙ ПРОМЫВКЕ, СПУСКА ВОДЫ

И ПОДАЧИ СЖАТОГО ВОЗДУХА*

Таблица 1

Условный проход штуцера и запорной арматуры для выпуска воздуха

Таблица 2

Условный проход штуцера и арматуры для спуска воды

и подачи сжатого воздуха