Все СНиПы >> СНиПы«Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы»

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9    |    Часть 10    |    Часть 11    |    Часть 12    |    Часть 13    |    Часть 14

СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции Часть 11

4.25. При определении кривизны элементов с на­чальными трещинами в сжатой зоне (см. п. 1.18) значения , , и , определенные по формулам (156) и (157), должны быть увеличены на 15 %, а значение , определенное по формуле (158), на 25 %.

4.26. На участках, где образуются нормальные трещины в растянутой зоне, но при действии рассматриваемой нагрузки обеспечено их закрытие, значения кривизны , , и ,  входя­щие в формулу (155), увеличиваются на 20 %.

 

Определение кривизны железобетонных элементов

на участках с трещинами в растянутой зоне

 

4.27. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизна изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е0,tot ³ 0,8h0 элементов прямоугольного, таврового и двутавро­вого (коробчатого) сечений должна определяться по формуле

 

                      (160)

 

где М  — момент относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и про­ходящей через центр тяжести площади сечения арматуры S, от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, и от уси­лия предварительного обжатия Р;

z ¾ расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжа­той зоне сечения над трещиной, опреде­ляемое согласно указаниям п. 4.28;

ys коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с тре­щинами и определяемый согласно ука­заниям п. 4.29;

yb, — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами и прини­маемый равным:

 

для тяжелого, мелкозернистого

и легкого бетонов класса

выше В7,5 ................................................ 0,9

для легкого, поризованного

и ячеистого бетонов класса

В7,5 и ниже ............................................. 0,7

для конструкций, рассчитываемых

на действие многократно

повторяющейся нагрузки,

независимо от вида и класса

бетона ..................................................... 1,0

 

jf — коэффициент, определяемый по фор­муле (164);

x — относительная высота сжатой зоны бе­тона, определяемая согласно указаниям п. 4.28;

v ¾ коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны и принимаемый по табл. 35;

Ntot ¾ равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р (при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком минус").

Для элементов, выполняемых без предваритель­ного напряжения арматуры, усилие Р допускается принимать равным нулю.

При определении кривизны элементов на участ­ках с начальными трещинами в сжатой зоне (см. п. 1.18) значение Р снижается на величину DР, определяемую по формуле (150).

 

Таблица 35

 

Длительность

Коэффициент v, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны, для конструкций из бетона

действия нагрузки

тяжелого, легкого

поризован-ного

мелкозернистого

групп

 

ячеистого

 

 

 

А

Б

В

 

 

1. Непродолжительное дей­ствие

 

0,45

 

 

 

0,45

 

0,45

 

0,45

 

0,45

 

0,45

 

2. Продолжительное действие при влажности воздуха окружаю­щей среды, %:

а) 40 ¾ 75

 

 

 

 

 

0,15

 

 

 

 

 

0,07

 

 

 

 

 

0,10

 

 

 

 

 

0,08

 

 

 

 

 

0,15

 

 

 

 

 

0,20

б) ниже 40

 

0,10

0,04

0,07

0,05

0,10

0,10

 

Примечания: 1. Влажность воздуха окружающей среды принимается согласно указаниям п. 1.8.

2. виды мелкозернистого бетона приведены в п. 2.3.

3. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона сжатой зоны значения v при продолжительном дейст­вии нагрузки следует разделить на коэффициент 1,2.

4. При влажности воздуха окружающей среды выше 75 % и при загружении бетона в водонасыщенном состоянии значения v по поз. 2а настоящей таблицы следует разделить на коэффициент 0,8.

 

Для изгибаемых и внецентренно сжатых элемен­тов из тяжелого бетона при Mcrc < Mr2 < (Mcrc + y bh2Rbt,ser) кривизну от момента Mr2 допуска­ется определять по линейной интерполяции между значениями кривизны, определенными при моменте Мcrc как для сплошного упругого тела согласно указаниям пп. 4.24, 4.25, 4.26 и при моменте Мcrc + ybh2 Rbt,ser согласно указаниям настоящего пункта. Коэффициент y принимается согласно ука­заниям п. 4.14б с уменьшением его значения и два раза при учете продолжительного действия постоян­ных и длительных нагрузок.

4.28. Значение x вычисляется по формуле

 

                       (161)

 

но принимается не более 1,0.

Для второго слагаемого правой части формулы (161) верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние — при растягивающем усилии Ntot (см. п. 4.27).

В формуле (161):

b коэффициент, принимаемый равным для бетона:

 

тяжелого и легкого ................... 1,8

мелкозернистого ....................... 1,6

ячеистого и поризованного ...... 1,4

 

                                                       (162)

 

                                    (163)

 

                                    (164)

 

еs,tot ¾ эксцентриситет силы Ntot относительно центра тяжести площади сече­ния арматуры S; соответствует мо­менту М (см. п. 4.27 ) и определя­ется по формуле

 

                                             (165)

 

Значение z вычисляется по формуле

 

                                           (166)

 

Для внецентренно сжатых элементов значение z должно приниматься не более 0,97es,tot.

Для элементов прямоугольного сечения и тавро­вого с полкой в растянутой зоне в формулы (163) и (166) вместо h’f подставляются значения 2 а или h’f = 0 соответственно при наличии или отсутствии арматуры S’.

Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при  производится как прямоугольных шириной b’f.

Расчетная ширина полки b’f определяется соглас­но указаниям п. 3.16.

4.29. Коэффициент ys для элементов из тяжело­го, мелкозернистого, легкого бетонов и двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеи­стого и тяжелого бетонов определяется по формуле

 

                             (167)

 

но не более 1,0, при этом следует принимать

 

                                      

 

Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы (167) допускается принимать равным нулю.

В формуле (167):

jls ¾ коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки и при­нимаемый по табл. 36;

es,tot ¾ см. формулу (165);

 

                                 (168)

 

но не более 1,0;

здесь Wpl ¾ см. формулу (138);

Mr, Mrp — см. п. 4.5, при этом за положительные принимаются моменты, вызывающие растяжение в арматуре S.

 

Таблица 36

 

Длительность действия

Коэффициент jls при классе бетона

нагрузки

выше В7,5

В7,5 и ниже

 

1. Непродолжительное действие при арматуре:

а) стержневой:

гладкой

 

 

 

1,0

 

 

 

0,7

периодического про­филя

1,1

0,8

б) проволочной

 

1,0

0,7

 

2. Продолжительное дейст­вие (независимо от вида арматуры)

 

 

0,8

 

0,6

 

Для однослойных конструкций из ячеистого бетона (без предварительного напряжения) значение ys вычисляется по формуле

 

                                    (169)

 

где Mser — момент, воспринимаемый сечением элемента из расчета по прочности при расчетных сопротивлениях арматуры и бетона для предельных состояний вто­рой группы;

jl — коэффициент, принимаемый равным:

 

при непродолжительном действии

нагрузки для арматуры периодического

профиля ............................................................. 0,6

то же, для гладкой арматуры ........................... 0,7

при продолжительном действии

нагрузки независимо от профиля

арматуры .......................................................... 0,8

 

Для конструкций, рассчитываемых на выносли­вость. значение коэффициента ys принимается во всех случаях равным 1,0.

4.30. Полная кривизна  для участка с трещи­нами в растянутой зоне должна определяться по формуле

 

                             (170)

 

где  — кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую про­изводится расчет по деформациям согласно указаниям п. 1.20;

 — кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

 — кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагру­зок;

 — кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного об­жатия и определяемая по формуле (158) согласно указаниям п. 4.25.

Кривизна , и  определяется по формуле (160), при этом  и  вычисляют­ся при значениях ys и v, отвечающих непродолжи­тельному действию нагрузки, а  ¾ при ys и v, отвечающих продолжительному действию нагрузки. Если значения  и  оказываются отрица­тельными, то они принимаются равными нулю.

 

Определение прогибов

 

4.31. Прогиб fm, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле

 

                                     (171)

 

где  ¾ изгибающий момент в сечении х от дей­ствия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого определяется прогиб;

 — полная кривизна элемента в сечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб; значения  определяются по формулам (155) и (170) соответствен­но для участков без трещин и с трещинами; знак  принимается в соответст­вии с эпюрой кривизны.

Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имею­щих трещины, на каждом участке, в пределах ко­торого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напря­женного сечения, принимая ее для остальных сече­ний такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента (черт. 21).

 

 

Черт. 21. Эпюры изгибающих моментов и кривиз­ны для железобетонных

элементов постоянного сечения

а ¾ схема расположения нагрузи; б ¾ эпюра изгибающих   моментов;

в — эпюра кривизны

 

4.32. Для изгибаемых элементов при  < 10 необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб. В этом случае полный прогиб ftot равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба fm и деформацией сдвига fq.

4.33. Прогиб fq, обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле

 

                                       (172)

 

где   — поперечная сила в сечении х от действия по направлению искомого перемещения единичной силы, приложен­ной в сечении, где определяется про­гиб;

gх — деформация сдвига, определяемая по формуле

 

                                   (173)

 

здесь Qx — поперечная сила в сечении х от дейст­вия внешней нагрузки;

G — модуль сдвига бетона (см. п. 2.16);

jb2 ¾ коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона и при­нимаемый по табл. 34;

jcrc ¾ коэффициент, учитывающий влияние трещин на деформации сдвига и при­нимаемый равным: на участках по длине элемента, где отсутствуют нор­мальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, —1,0; на уча­стках, где имеются только наклон­ные к продольной оси элемента тре­щины, — 4,8; на участках, где имеют­ся только нормальные или нормаль­ные и наклонные к продольной оси элемента трещины, — по формуле

 

                                  (174)

 

где  —соответственно момент от внешней нагрузки и полная кривизна в се­чении х от нагрузки, при которой определяется прогиб.

4.34. Для сплошных плит толщиной менее 25 см (кроме опертых по контуру), армированных плос­кими сетками, с трещинами в растянутой зоне зна­чения прогибов, подсчитанные по формуле (171), умножаются на коэффициент  принимаемый не более 1,5, где h0 — в см.

4.35. При расчете элементов с однорядным арми­рованием (черт. 22) методом конечных элементов (или другими математическими методами) вместо уравнения (160) допускается использовать симметризированную систему физических зависимостей в виде:

 

                                           (175)

 

где                                                                  (176)

 

                                                                    (177)

 

                        (178)

 

                        (179)

 

                       (180)

 

                                        (181)

 

e0 — удлинения или укорочения вдоль оси у;

Мact момент внешних сил, расположенных по одну сторону рассматриваемого се­чения, относительно оси y;

Nact ¾ внешняя продольная сила, приложен­ная на уровне оси y и принимаемая при растяжении со знаком плюс";

zs, zb — расстояния от оси у до точки приложе­ния равнодействующей усилий соот­ветственно в растянутой арматуре и в сжатом бетоне;

x — определяется   согласно указаниям п. 4.28;

v — коэффициент, принимаемый   по табл. 35;

jf — коэффициент, определяемый по фор­муле (164) без учета арматуры, распо­ложенной в сжатой зоне сечения;

ys определяется  согласно указаниям п. 4.29;

yb ¾ определяется  согласно  указаниям п. 4.27.

Ось у располагается в пределах рабочей высоты сечения исходя из удобства расчетной схемы. Если ось у располагается выше центра тяжести площади сечения сжатой зоны, то величину zb следует принимать отрицательной.

 

 

Черт. 22. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном

к продольной оси элемента, с однорядным армированием при расчете

по деформациям

 

Для второго слагаемого в формуле (176) знак минус" принимается, если усилие Р приложено ниже оси у, если усилие Р приложено выше оси y, то следует принимать знак плюс".

Для первого слагаемого в формуле (177) знак плюс" принимается при растягивающем, а знак минус" — при сжимающем усилии Nact.

4.36. При расчете элементов с многорядным рас­положением арматуры (черт. 23) рекомендуется использовать общую систему физических зави­симостей вида:

 

                                 (182)

 

где

 

                         (183)

 

                  (184)

 

                                          (185)

 

i — порядковый номер стержня продольной растянутой арматуры;

j — то же, сжатой арматуры;

x1 — относительная высота сжатой зоны сечения, равная

jf — вычисляется по формуле (164) без уче­та арматуры S’;

zsi, zsj — расстояния от центра тяжести i-й и j-й арматуры до оси y.

В формуле (184) значения zsi, zsj, zb, принима­ются положительными, если откладываются ниже оси y. В противном случае их следует принимать с отрицательным знаком.

 

 

Черт. 23. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном

к продольной оси элемента, с многорядным армированием при расчете

по деформациям

 

Значения x1 и ysi для зависимостей (183) — (185) допускается определять согласно указаниям пп. 4.28 и 4.29, заменяя в расчетных формулах h0 на h01, Fa на  (при определе­нии m), jm на

 

5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

 

5.1. При проектировании бетонных и железобе­тонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совмест­ной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоя­щем разделе.

 

МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ

СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ

 

5.2. Минимальные размеры сечения бетонных и железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходи­мости унификации опалубочных форм и армирова­ния, а также условий принятой технологии изготов­ления конструкций.

Кроме того, размеры сечения элементов железо­бетонных конструкций должны приниматься та­кими, чтобы соблюдались требования в части распо­ложения арматуры в сечении (толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т. п.) и анкеровки арматуры.

5.3. Толщина монолитных плит должна прини­маться, мм, не менее:

 

для покрытий ......................................................40

     междуэтажных перекрытий жилых

и общественных зданий .....................................50

для междуэтажных перекрытий

производственных зданий .................................60

для плит из легкого бетона класса В7,5

и ни­же во всех случаях ......................................70

 

Минимальная толщина сборных плит должна оп­ределяться из условия обеспечения требуемой тол­щины защитного слоя бетона и условий расположе­ния арматуры по толщине плиты (см. пп. 5.4 — 5.12).

Размеры сечений внецентренно сжатых элемен­тов должны приниматься такими, чтобы их гиб­кость l0/i любом направлении, как правило, не превышала:

 

для железобетонных элементов

из тя­желого, мелкозернистого

и легкого бетонов ......................................... 200

для колонн, являющихся

элементами зданий........................................ 120

для бетонных элементов из тяжелого,

мелкозернистого, легкого

и поризованного бетонов ...............................90

для бетонных и железобетонных

элементов из ячеистого бетона ......................70

 

ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА

 

5.4. Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий.

5.5. Для продольной рабочей арматуры (ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры) тол­щина защитного слоя, мм, должна быть, как прави­ло, не менее диаметра стержня или каната и не менее:

 

в плитах и стенках толщиной, мм:

до 100 включ. ..............................................10

св. 100 ..........................................................15

в балках и ребрах высотой, мм:

менее 250 .....................................................15

250 и более ..................................................20

в колоннах .........................................................20

в фундаментных балках ....................................30

в фундаментах:

сборных ........................................................30

монолитных при наличии бетонной

подготовки ...................................................35

монолитных при отсутствии бетонной

под­готовки ...................................................70

 

В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже толщина за­щитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей (без фактурного слоя) — не менее 25 мм.

В однослойных конструкциях из ячеистого бе­тона толщина защитного слоя во всех случаях при­нимается не менее 25 мм.

5.6. Толщина защитного слоя бетона для попереч­ной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее, мм:

 

при высоте сечения элемента менее 250 мм ....... 10

                                             равной 250 мм

и более .....................................................................15

 

В элементах из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже, из ячеистого бетона независимо от высоты сечения толщина защитного слоя бетона для поперечной арматуры принимается не менее 15 мм.

5.7*. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжении (см. п. 2.29) должна составлять не менее:

 

для стержневой арматуры классов А-IV,

А-IIIв ................................................................. 2 d

для стержневой арматуры классов А-V,

А-VI, Ат-VII...................................................... 3 d

для арматурных канатов ................................. 2 d

(где d — в мм).

 

Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм — для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм — для арматурных ка­натов.

Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете, в следующих случаях:

а) для предварительно напряженных элемен­тов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охваты­вающих продольную арматуру хомутов) согласно указаниям п. 5.61;

б) в плитах, панелях, настилах и опорах ЛЭП при условии постановки у концов дополнительной по­перечной арматуры (корытообразных сварных се­ток или замкнутых хомутов), предусмотренной п. 5.61.

5.8. В элементах с напрягаемой продольной ар­матурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное рас­стояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала.

При расположении напрягаемой арматуры в па­зах или снаружи сечения элемента толщина защит­ного слоя батона, образуемого последующим тор­кретированием или иным способом, должна приниматься не менее 20 мм.

5.9. Для возможности свободной укладки в фор­му цельных арматурных стержней, сеток или карка­сов, идущих по всей длине или ширине изделия, концы этих стержней должны отстоять от грани элемента при соответствующем размере изделия до 9 м ¾ на 10 мм, до 12 м ¾ на 15 мм, свыше 12 м ¾ на 20 мм.

5.10. В полых элементах кольцевого или короб­чатого сечения расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона долж­но удовлетворять требованиям пп. 5.5 и 5.6.

 

МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ

МЕЖДУ СТЕРЖНЯМИ АРМАТУРЫ

 

5.11. Расстояния в свету между стержнями арматуры (или оболочками каналов) по высоте и шири­не сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для пред­варительно напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования (домкратов, зажимов и т. п.). В элементах, изготовляемых с помощью виброштампующих машин или штыковых вибраторов, должно быть обеспечено свободное про­хождение между арматурными стержнями элемен­тов этих машин или наконечников вибраторов, уплотняющих бетонную смесь.

5.12. Расстояния а свету между отдельными стержнями продольной ненапрягаемой арматуры либо напрягаемой арматуры, натягиваемой на упоры, а также между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны при­ниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также:

а) если стержни при бетонировании занимают горизонтальное или наклонное положение — не менее: для нижней арматуры — 25 мм, для верхней — 30 мм; при расположении нижней арматуры более чем в два ряда по высоте расстояние между стержнями в горизонтальном направлении (кроме стержней двух нижних рядов) должно быть не менее 50 мм;

б) если стержни при бетонировании занимают вертикальное положение — не менее 50 мм; при систематическом контроле фракционирования заполнителей бетона это расстояние может быть уменьшено до 35 мм, но при этом должно быть не менее полуторакратного наибольшего размера круп­ного заполнителя.

При стесненных условиях допускается распопа-гать стержни арматуры попарно (без зазора между ними).

В элементах с напрягаемой арматурой, натягивае­мой на бетон (за исключением непрерывно армиро­ванных конструкций), расстояние в свету между ка­налами для арматуры должно быть, как правило, не менее диаметра канала и во всяком случае не менее 50 мм.

 

Примечание. Расстояние в свету между стерж­нями периодического профиля принимается по номиналь­ному диаметру без учета выступов и ребер.

 

АНКЕРОВКА НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ

 

5.13. Стержни периодического профиля, а также гладкие стержни, применяемые в сварных карка­сах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и сеток должны заканчиваться крюками, лапками или петлями.

5.14. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее lan, определяемую по формуле

 

                                      (186)

 

но не менее lan = lan d,

где значения wan, Dlan и lan, а также допускаемые минимальные величины lan определяются по табл. 37. При этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки. К величине Rb допускается вводить коэффициенты условий рабо­ты бетона, кроме gb2.

Для элементов из мелкозернистого бетона груп­пы Б значения lan, определяемые по формуле (186), должны быть увеличены на 10 d для растянутого бетона и на 5 d ¾ для сжатого.

В случае, когда анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности с полным расчетным сопротивлением, вычисленную по формуле (186) длину анкеровки lan допускается уменьшать, умножая на отношение необходимой по расчету и фактичес­кой площадей сечения арматуры.

Если по расчету вдоль анкеруемых стержней об­разуются трещины от растяжения бетона, то стерж­ни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину lan, определяемую по формуле (186).

При невозможности выполнения указанных тре­бований должны быть приняты меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматри­ваемом сечении (постановка косвенной арматуры, приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб анкерующих стерж­ней). При этом величина lan должна быть не менее 10 d.

Для закладных деталей должны учитываться следующие особенности. Длину растянутых анкер­ных стержней закладных деталей, заделанных в растянутом или в сжатом бетоне, при  или  следует определять по формуле (186), пользуясь значениями wan, Dlan, lan по поз. 1а табл. 37. В остальных случаях указанные значения следует принимать по поз. 1б табл. 37. Здесь sbc ¾ сжимающие напряжения в бетоне, действующие перпендикулярно анкерному стержню и определяемые как для упругого материала по приведенному сечению от постоянно действующих нагрузок при коэффициенте надежности по нагруз­ке gf = 1,0.

При действии на анкерные стержни закладной детали растягивающих и сдвигающих усилий правая часть формулы (186) умножается на коэффициент d, определяемый по формуле

 

                                           (187)

 

Таблица 37

 

Условия работы

Коэффициенты для определения анкеровки

ненапрягаемой арматуры

ненапрягаемой

периодического профиля

гладкой

арматуры

 

wan

 

Dlan

lan

lan, мм

 

wan

 

Dlan

lan

lan, мм

 

 

 

не менее

 

 

не менее

 

1. Заделка арматуры:

а) растянутой в растянутом бетоне

 

 

0,70

 

 

11

 

 

20

 

 

250

 

 

1,20

 

 

11

 

 

20

 

 

250

б) сжатой или растянутой в сжатом бетоне

 

0,50

8

12

200

0,80

8

15

200

2. Стыки арматуры внахлестку:

а) в растянутом бетоне

 

 

0,90

 

 

11

 

 

20

 

 

250

 

 

1,55

 

 

11

 

 

20

 

 

250

б) в сжатом бетоне

 

0,65

8

15

200

1,00

8

15

200

 

где Nan1, Qan1 ¾ соответственно растягивающее и сдвигающее усилие в анкерном стержне.

При этом длина анкерных стержней должна быть не меньше минимальных значений lan согласно тре­бованиям настоящего пункта.

Анкера из гладкой арматуры класса А-I следует применять только при наличии усилений на их кон­цах в виде пластинок, высаженных головок и попе­речных коротышей. Длина этих анкеров опреде­ляется расчетом на выкалывание и смятие бетона. Допускается применение анкеров из указанной ста­ли с крюками на концах для конструктивных дета­лей.

5.15. Для обеспечения анкеровки всех продоль­ных стержней арматуры, заводимых за грань опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элемен­тов должны выполняться следующие требования:

а) если соблюдаются условия п. 3.32, длина за­пуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна составлять не менее 5 d;

б) если условия п. 3.32 не соблюдаются, длина запуска стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна быть не менее 10 d.

Длина зоны анкеровки lan на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивле­ния арматуры (см. п. 2.28* и табл. 24*), определяется согласно указаниям п. 5.14 и поз. 1б табл. 37.

При наличии косвенной арматуры длина зоны ан­керовки снижается делением коэффициента wan на величину 1 + 12mv и уменьшением коэффициента Dlan на величину 10 sb/Rb.

Здесь  mv объемный  коэффициент армирова­ния, определяемый:

 

при сварных

сетках ....................... по формуле (49)

                                             (см.п. 3.22*);

при огибающих

хомутах .................... по формуле

 

 

где  Asw площадь сечения огибающего хомута, расположенного у граней элемента; в любом случае значение mv прини­мается не более 0,06.

Напряжение сжатия бетона на опоре sb опреде­ляется делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимается не болев 0,5 Rb.

Косвенное армирование распределяется по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещине.

Длина запуска стержней за внутреннюю грань опоры уменьшается против требуемой настоящим пунктом, если величина lan < 10d, и принимается равной lan, но не менее 5d. В этом случае, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным стальным закладным деталям снижение расчетного сопротивления продольной арматуры на опорном участке не производится.

 

ПРОДОЛЬНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

 

5.16. Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах должна приниматься не менее указанной в табл. 38.

 

Таблица 38

 

Условия работы арматуры

Минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах,

% площади сечения бетона

 

1. Арматура S в изгибаемых, а также во внецентренно растянутых эле­ментах при расположении продоль­ном силы за пределами рабочей высоты сечения

 

 

0,05

 

2. Арматура S, S’ во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы между арматурой S и S’

 

 

0,06

3. Арматура S, S’ во внецентренно сжатых элементах при:

    l0 /i < 17

 

 

0,05

  17 £ l0 /i £ 35

0,10

  35 < l0 /i £ 83

0,20

          l0 /i > 83

 

0,25

 

Примечание. Минимальная площадь сечения арма­туры, приведенная в настоящей таблице, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины пря­моугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения h0. В элементах с продольной арматурой, расположенной равно­мерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах указанная величина минимального армиро­вания относится к полной площади сечения бетона.

 

В элементах с продольной арматурой, располо­женной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальная пло­щадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл. 38.

Минимальный процент содержания арматуры S и S’ во внецентренно сжатых элементах, несущая спо­собность которых при расчетном эксцентриситете используется менее чем на 50 %, независимо от гибкости элементов принимается равным 0,05.

Требования табл. 38 не распространяются на ар­мирование, определяемое расчетом элемента для стадий транспортирования и возведения; в этом слу­чае площадь сечения арматуры определяется только расчетом по прочности. Если расчетом установлено, что несущая способность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне рас­тянутой зоны, то должны учитываться требования п. 1.19 для слабоармированных элементов.

Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, уста­навливаемой по контуру плит или панелей из расче­та на изгиб в плоскости плиты (панели).

5.17. Диаметр, мм, продольных стержней сжатых элементов не должен превышать для бетона:

 

тяжелого и мелкозернистого класса

ниже В25 ......................................................40

легкого и поризованного классов:

В12,5 и ниже .......................................16

В15 ¾ В25. .........................................25

В30 и выше .........................................40

ячеистого классов:

В10 и ниже .........................................16

В12,5 ¾ В15 ......................................20

 

В изгибаемых элементах из легкого бетона с арматурой класса А-IV и ниже диаметр, мм, продоль­ных стержней не должен превышать для бетона классов:

 

В12,5 и ниже..............................16

В15 ¾ В25 .................................25

В30 и выше ................................32

 

Для арматуры более высоких классов предель­ные диаметры стержней должны быть согласованы в установленном порядке.

В изгибаемых элементах из ячеистого бетона классе В10 и ниже диаметр продольной арматуры должен быть ни более 16 мм.

Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм.

 

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6    |    Часть 7    |    Часть 8    |    Часть 9    |    Часть 10    |    Часть 11    |    Часть 12    |    Часть 13    |    Часть 14




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>



Смотрите также: Каталог «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Компании «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы» >>
Фотогалереи (8) >>
Статьи (148) >>
ГОСТы (206) >>
СНиПы (14) >>
ВСН (5) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
наверх