Все СНиПы >> СНиПы«Полезное»

Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6

СНиП 2.06.04-82. Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов). Часть 2

1.18. При проектировании крепления откосов со­оружений из несор­ти­ро­ванной каменной наброски необходимо, чтобы значение коэф­фици­ента kgr зер­нового состава находилось в границах заштрихован­ной зоны, приведенной на графике рис.13.

Значение коэффициента kgr должно определяться по формуле:

, (35)

где m - масса камня, определяемая по п.1.17*, т;

mi - масса камня, большая или меньшая расчетной, т;

Dba,i и Dba - диаметры фракций камня, см, приведенные к диаметру шара, имеющего массу соответственно mi и m.

Зерновой состав несортированной каменной на­броски для крепле­ния откосов, соответствующий заштрихованной зоне (см. рис.13), следует считать пригодным только для сооружений с откосами, пологость которых находится в пределах 3 £ ctg j £ 5, а высота расчетной волны - 3 м и менее.


Рис. 13. График для определения допустимого зернового состава несортированной каменной наброски для крепления откосов


1.19*. При пологости откосов ctg j > 5, укрепля­емых несортиро­ванной разнозернистой каменной наброской, расчетную массу камня m, т, соответст­вующую состоянию его предельного равновесия от действия ветровых волн, необходимо определять по формуле (33*) при с умножением получен­ных результатов на коэффициент kj, определяемый по табл.12а*.


Таблица 12а*

ctg j

6

8

10

12

15

Коэффициент kj при

0,78

0,52

0,43

0,25

0,2


Минимальное содержание фракций диаметром Dba, соответст­вующим расчетной массе камня в не­сортированной разнозернистой наброске, должно приниматься в соответствии с табл.12б*.


Таблица 12б*

Коэффициент разнозернистости D60/D10

5

10

20

40 - 10 0

Минимальное содержа­ние фракций диаметром Dba , % (по весу)

50

30

25

20



2. НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ОБТЕКАЕМЫЕ ПРЕГРАДЫ И СКВОЗНЫЕ СООРУЖЕНИЯ


НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ


2.1. Максимальную силу от воздействия волн Qmax, кН, на верти­каль­ную обтекаемую преграду с поперечными размерами a £ 0,4l и b £ 0,4l (рис.14, а) при d > dcr необходимо определять из ряда значений, получаемых при различных положе­ниях преграды относи­тельно вершины волны х = х/l, по формуле:

Qmax = Qi, max di + Qv, max dv , (36)

где Qi, max и Qv, max - соответственно инерционный и скоростной компоненты силы от воз­действия волн, кН, определяемые по формулам:

; (37)

; (38)

di и dv - коэффициенты сочетания инерционно­го и скоростного компонентов макси­мальной силы от воздействия волн, принимаемые соответственно по гра­фикам 1 и 2 рис.15;

h и l - высота и длина расчетной волны, при­нимаемые согласно п. 4 обязательно­го прил.1;

a - размер преграды по лучу волны, м;

b - размер преграды по нормали к лучу волны, м;

kv - коэффициент, принимаемый по табл.13;

ai и av - инерционный и скоростной коэффици­енты глубины, принимаемые соответ­ственно по графикам а и б рис.16;

bi и bv - инерционный и скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса и пря­моугольника, принимаемые по графи­кам рис.17.


Таблица 13

Относитель­ный размер преграды a/l, b/l, D/l

0,08

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,4

Коэффициент kv.

1

0,97

0,93

0,86

0,79

0,7

0,52


Примечания: 1. Расчет сквозных сооружений или отдельно стоящих обтекаемых преград на нагрузки от волн должен производиться, как правило, с учетом шероховатости их поверхности. При наличии опытных данных по снижению влияния коррозии и морских обрастаний коэффициенты формы необходимо определять по формулам:

; (39)

, (40)

где Ci и Cv - уточненные опытные значения коэффициентов инерционного и скоростного сопротив­лений.

2. При подходе волн под углом к обтекаемой преграде (в виде эллипса или прямоугольника) допускается коэффициенты формы определять интерполяцией между их значениями по главным осям.

3. Максимальную силу от воздействий волн Qmax, кН, на вертикальную обтека­емую преграду при значении допускается принимать Qmax = Qi,max, а при значении принимать Qmax = Qv, max,; в других случаях Qmax сле­дует определять из ряда значе­ний, полученных по формуле (36) при различных х.


Рис. 14. Схемы к определению волновых нагрузок на обтекаемые преграды

а - вертикальные; б - горизонтальные


Рис 15. Графики значений коэффициентов сочетания инерционного di (графики 1) и скоростные dv, (графики 3) компонентов силы от воздействия волн


Рис.16. Графики значений инерционного ai и скоростного av коэффициентов глубины


Рис.17. Графики значений инерционного bi и скоростного коэффициентов формы (для эллиптических преград - сплошные линии, при призматических - штриховые линии) в зависимости от a/b (для Q, q и Px ) или b/a (для Pz)

1 - для шероховатой эллиптической преграды; 2 - глад­кой; 3 - шероховатой в подводной и гладкой в надводной частях вертикальной эллиптической преграды


2.2. Линейную нагрузку от волн q, кН/м, на вертикальную обтека­емую преграду на глубине z, м, при максимальной силе от воздействия волн Qmax (см. рис.14, а) необходимо определять по фор­муле

q = qi,maxdxi + qv,maxdxv (41)

где qi,max и qv,max - инерционный и скоростной компоненты максимальной линейной нагрузки от волн, кН/м, определяемые по фор­мулам:

; (42)

; (43)

dxi и dxv - коэффициенты сочетания инерционно­го и скоростного компонентов линей­ной нагрузки от волн, принимаемые соответ­ственно по графикам 1 и 2 рис. 18 при значении x согласно п.2.1;

qxi и qxv - коэффициенты линейной нагрузки от волн, принимаемые по графикам а и б рис.19 при значениях относительной глубины .

Рис.18. Графики значений коэффициентов сочетания инерционного dxi (графики 1) и скоростного dxv (графики 2) компонентов горизонтальной линейной нагрузки от волн


2.3. Превышение взволнованной поверхности h, м, над расчетным уровнем должно определяться по формуле:

h = hrelh (44)

где hrel - относительное превышение взволно­ванной поверхности, определяемое по рис.20.

Превышение средней волновой линии над рас­четным уровнем Dd, м, следует определять по фор­муле

Dd = (hc,rel + 0,5)h (45)

где hc,re - относительное превышение вершины волны, определя­емое по рис.20 при значении c = 0.

2.4. Нагрузки от волн Q и q на вертикальную об­текаемую преграду при любом ее расположении x, м, относительно вершины волны следует опреде­лять по формулам (36) и (41), при этом коэффи­циенты di и dv должны приниматься по графикам 1 и 2 рис.15, а dxi и dxv - по графикам 1 и 2 рис. 18 для данного значения c = x/l.

2.5. Расстояние zQmax, м, от расчетного уровня воды до точки приложения максимальной силы от воздействия волн на вертикальную обтекаемую пре­граду Qmax необходимо определять по формуле

, (46)

где di и dv - коэффициенты, принимаемые по гра­фикам 1 и 2 рис.15 при к , соответствующем Qmax;

zQ,i и zQ,v - ординаты точек приложения соответ­ственно инерционного и скоростного компонентов сил, м, определяемые по формулам:

; (47)

(48)

и - относительные ординаты точек приложения инерционного и скоростного компонентов сил, принимаемые по графикам рис.21:

mi и mv - инерционный и скоростной коэффи­циенты фазы, принимаемые по графи­кам рис.22.





Рис.19. Графики коэффициентов линейной нагрузки от волн qxi, qxv, qzv при d/l:

1) 0,1; 2) 0,15; 3) 0,2; 4) 0,3; 5) 0,5; 6) 1; 7) 5 и l/h = 8-15 - штриховые линии

Расстояние zQ от расчетного уровня воды до точ­ки приложения си­лы Q при любом удалении x от вершины волны до преграды следует опре­­делять по формуле (46), при этом коэффициенты di и dv дол­жны при­ни­маться согласно графикам 1 и 2 рис.15 для данного значения c=x/l.


Рис.20. График значений коэффициента hrel

1 - при d/l = 0,5 и l/h = 40; 2 - при d/l = 0.5 и l/h = 20, а также при d/l = 0,2 и l/h = 40; 3 - при d/l = 0,5 и l/h = 10, а также при d/l = 0,2 и l/h = 20; 4 - при d/l = 0,2 и l/h = 10


Рис.21. Графики значений относительных координат

1 - ; 2 -



Рис.22. Графики значений инерционного mi, и скоростного mv коэффициентов фазы



НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ


2.6. Максимальное значение равнодействующей линейной нагрузки от волн Pmax ,кН/м, на горизон­тальную обтекаемую преграду (см. рис.14, б) с поперечными размерами a £ 0,1l, м, и b £ 0,1l, м, при zc ³ b но (zc - b/2) > h/2 и при (d -zc) ³ b должно определяться по формуле

(49)

для двух случаев:

с максимальной горизонтальной составляющей линейной нагрузки Px,max, кН/м, при соответствую­щем значении вертикальной составляю­щей линей­ной нагрузки Pz кН/м;

с максимальной вертикальной составляющей линейной нагрузки Pz,max, кН/м, при соответствую­щем значении горизонтальной составляющей линей­ной нагрузки Px, кН/м.

Расстояние x, м, от вершины волны до центра преграды при действии максимальных линейных нагрузок Px,max и Pz,max должны определяться по относительной величине c = x/l, принимаемой согласно рис.18 и 23.


Рис.23. Графики значений коэффициентов сочетания dzi инерцион­ного (графики 1) и dzv - скоростного (графики 2) компонентов вертикальной линейной нагрузки от волн


2.7. Максимальное значение горизонтальной сос­тавляющей линей­ной нагрузки от волн Px,max, кН/м, на горизонтальную обтекаемую преграду необходимо определять из ряда величин, получае­мых при различных значениях x, по формуле

Px,max = Pxidxi + Pxvdxv, (50)

где Pxi и Pxv - инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей ли­нейной нагрузки от волн, кН/м, опре­деляемые по формулам:

; (51)

; (52)

dxi и dxv - коэффициенты сочетания инерционно­го и скоростного компонентов линей­ной нагрузки от волн, принимаемые соответ­ственно по графикам 1 и 2 рис.18 при значении x согласно п.2.1;

qxi и qxv - обозначения те же, что и в п.2.2;

bi и bv - инерционный и скоростной коэффици­енты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса и пря­моугольника, принимаемые по графи­кам рис.17 при значениях a/b - для горизонтальной и b/a - вертикальной составляющих нагрузки.

2.8. Максимальную величину вертикальной со­ставляющей линей­ной нагрузки от волн на горизон­тальную обтекаемую преграду Pz,max, кН/м, необ­ходимо определять из ряда величин, получаемых при разных значениях x, по формуле:

Pz,max = Pzidzi + Pzvdzv, (53)

где Pzi и Pzv - инерционный и скоростной компоненты вертикальной составляющей линей­ной нагрузки от волн, кН/м, опреде­ляемые по формулам:

; (54)

; (55)


dzi и dzv - инерционный и скоростной коэффи­циенты сочетания, принимаемые по графикам 1 и 2 рис.23 при значении x согласно п.2.1;

qzi и qzv - коэффициенты линейной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам в и г рис.19 при значениях относительной ординаты

;

bi и bv - обозначения те же, что и в п.2.7.

2.9. Значение горизонтальной Px , кН/м, или вер­тикальной Pz, кН/м, составляющих линейной на­грузки от волн на горизонтальную обтекаемую преграду при любом ее расположении х относитель­но вершины волны следует определять соответ­ственно по формуле (50) или (53), при этом коэф­фициенты сочетания dxi, dxv или dzi, dzv должны приниматься по графикам рис.18 и 23 для задан­ного значения c = x/l.

2.10. Максимальное значение равнодействующей линейной нагрузки от волн Pmax, кН/м, на лежа­щую на дне цилиндрическую преграду (см. рис.14, б), диаметр которой D £ 0,1l, м, и D £ 0,1d, м, должно определяться по формуле (49) для двух случаев:

с максимальной горизонтальной составляющей линейной нагрузки Рx,max, кН/м, при соответствую­щем значении вертикальной составляю­щей линей­ной нагрузки Pz, кН/м;

с максимальной вертикальной составляющей ли­нейной нагрузки Pz,max, кН/м, при соответствую­щем значении горизонтальной составля­ющей линей­ной нагрузки Рx, кН/м.

2.11. Максимальную горизонтальную Рх,max, кН/м, и соответству­ющую вертикальную Рz, кН/м, проекции линейной нагрузки от волн, действующих на лежащую на дне цилиндрическую преграду, не­обходимо определять по формулам:

Px,max =Pxidxi + Pxvdxv; (56)

, (57)

где Pxi и Pxv - соответственно инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн, кН/м, определяемые по форму­лам:

; (58)

; (59)

dxi и dxv, qxi и qxv - обозначения те же, что в п.2.7.

Максимальную вертикальную Рz,max, кН/м, и со­ответствующую горизонтальную Рx, кН/м, проек­ции линейной нагрузки от волн необходимо прини­мать равными и Px = Pxv.


НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬ­НУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ


2.12. Максимальную силу от воздействия разби­вающихся (разрушающихся) волн Qcr,max, кН, на вертикальную цилиндрическую преграду, диаметр которой D £ 0,4dcr, м, необходимо определять по отдельным значениям силы от воздействий волн Qcr, кН, полученным для ряда положений преграды относительно вершины волны (рис.24, а) с интерва­лом , начиная с (где х - расстояние, м, от вершины разбивающейся волны до оси верти­кальной цилиндрической преграды).

Сила от воздействия волн Qcr, кН, для любого положения цилиндрической преграды относительно вершины волны должна определяться по формуле

Qcr = Qi,cr + Qv,cr, (60)

где Qi,cr и Qv,cr - инерционный и скоростной компоненты силы от воздействия разбиваю­щихся волн, кН, определяемые по формулам:

, (61)

, (62)

где dt - глубина воды под подошвой волны, м, принимаемая равной (см. рис.24, а):

dt = dcr - (hsur - hc,sur); (63)

hsur - высота (трансформированной) волны, м, при первом обрушении в мелководной зоне с соблюдением условия hsur £0,8dt;

hc,sur -превышение над расчетным уровнем воды вершины (при первом обруше­нии) волны, м;

di,cr - инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые по графикам рис. 24, б.


Рис. 24. Схема к определению нагрузок от разбивающихся волн и графики значений коэффициентов di,cr - кривая 1и dv,cr - кривая 2

2.13. Линейную нагрузку от разбивающихся волн qcr, кН/м, на вертикальную цилиндрическую преграду на глубине z, м, от расчетного уровня (см. рис. 24, a) при относительном удалении оси преграды от вершины волны необходимо определять по формуле

qcr =qi,cr + qv,cr, (64)

где qi,cr и qv,cr - инерционный и скоростной компоненты, линейной нагрузки от разбиваю­щихся волн на вертикальную прегра­ду, кН/м, определяемые по форму­лам:

; (65)

, (66)

где ei,cr и ev,cr - инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые соответственно по графикам а и б рис. 25 при значениях относительной глубины

Примечание. Коэффициенты di,cr (рис.24б) и ei,cr (рис.25б а) следует при­нимать положи­тельными при x/dt > 0 и отрицательными при x/dt < 0.


Рис.25. Графики значений инерционного ei,cr и скоростного ev,cr коэффициентов


НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА СКВОЗНОЕ СООРУЖЕНИЕ ИЗ ОБТЕКАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ


2.14. Нагрузку от волн на сквозное сооружение в виде стержневой системы необходимо получать суммированием нагрузок, определен­ных согласно пп.2.1-2.9 как на отдельно стоящие преграды с учетом положения каждого элемента относительно профиля расчетной волны. Элементы сооружения следует принимать как отдельно стоящие обтекае­мые преграды при расстояниях между их осями l, м, равных и более трех диаметров D, м; при l < 3D (где D - наибольший диаметр элемента) волновую нагрузку, полученную на отдельно стоя­щий элемент сооружения, необходимо умножать на коэффициенты сближения по фронту yt и лучу yl волн, принимаемые по табл.14.


Таблица 14

Относительное расстояние между ося­ми преград l/D

Коэффициенты сближения yt и yl при значениях относительных диаметров D/l


yt

yl


0,1

0,05

0,1

0,06

3

1

1

1

1

2,5

1

1,05

1

0,98

2

1,04

1,15

0,97

0,92

1,5

1,2

1,4

0,87

0,8

1,25

1,4

1,65

0,72

0,68


2.15. Нагрузки от волн на наклонный элемент сквозного сооруже­ния необходимо получать по эпюрам горизонтальной и вертикальной составляю­щих нагрузки, ординаты которых должны опреде­ляться согласно п.2.9 с учетом заглубления под расчетный уровень и удаления от вершины расчет­ной волны отдельных участков элемента.

Примечание. Нагрузку от волн на элементы сооружения, наклоненные к горизонтали под углом менее 25°, определять соответственно по пп.2.4 и 2.8 как на вертикальную или горизонтальную обтекаемую преграду.

2.16. Динамическую нагрузку от воздействия не­регулярных ветро­вых волн на сквозное сооружение из обтекаемых элементов следует определять умно­жением значения статической нагрузки, полученной согласно пп.2.14 и 2.15 от волн с высотой заданной обеспеченности в системе и средней длиной, на коэффициент динамичности kd, принимаемый по табл. 15.

При отношениях периодов необходи­мо выполнять динамический расчет сооружения.


Таблица 15

Отношение периодов

0,01

0,1

0,2

0,3

Коэффициент динамич­ности kd

1

1,15

1,2

1,3

Tc - период собственных колебаний сооружения, с;

- средний период волны, с.



НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ЦИЛИНДРЫ БОЛЬШИХ ДИАМЕТРОВ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)*


2.17* Максимальный опрокидывающий момент Mz,por, кН×м, от волнового давления на сплошное днище вертикальной кругло­цилиндрической прегра­ды, расположенной на гравийно-галечниковом или каменнонабросном основании, относительно центра днища следует определять по формуле

(66а) *

где bpor - коэффициент опрокидывающего мо­мента с учетом проницаемости основания, принимаемый по табл.15а*.

Полный максимальный опрокидывающий мо­мент, действующий на преграду, определяется как сумма двух моментов: момента от максимальной силы Qmax, равного произведению этой силы, опре­деляемой по п.2.1, на плечо, определяемое по п.2.5, и максимального момента, определяемого по фор­муле (66а) * и совпадающего по фазе с максималь­ной силой Qmax.

Таблица 15а*

d/l

Значения коэффициентов bpor при D/l


0,2

0,25

0,3

0,4

0,12

0,67

0,76

0,82

0,81

0,15

0,59

0,68

0,73

0,73

0,2

0,46

0,52

0,57

0,56

0,25

0,35

0,42

0,44

0,42

0,3

0,26

0,29

0,32

0,32

0,4

0,14

0,15

0,17

0,17

0,5

0,07

0,08

0,09

0,09


2.18*. Волновое давление р, кПа, в точке поверх­ности вертикаль­ной круглоцилиндрической прегра­ды на глубине z > 0 в момент максимума горизон­тальной силы Qmax необходимо определять по формуле

, (66 б)*

где c - коэффициент распределения давления, принимаемый по табл.15 б*


Таблица 15 б*

q, град

Значение коэффициента c при D/l


0,2

0,3

0,4

0

0,73

0,85

0,86

15

0,7

0,83

0,85

30

0,68

0,81

0,84

45

0,6

0,74

0,8

60

0,5

0,65

0,7

75

0,35

0,51

0,55

90

0,22

0,34

0,34

105

0,03

0,11

0,1

120

-0,09

-0,08

-0,1

135

-0,23

-0,23

-0,23

150

-0,32

-0,36

-0,33

165

-0,37

-0,42

-0,38

180

-0,41

-0,45

-0,4

q - угол между лучом набегающей волны и направлением на рассматриваемую точку из центра преграды (для передней образующей цилиндра q = 0 )


Давление р в точках, лежащих выше расчетного уровня воды (z<0), при c > 0 принимается по линейному закону между р на уровне c = 0, опреде­ляемым по формуле (66 б)*, и р = 0 на уровне z = -ch; а при c<0 для точек на глубине 0 £ z £ -ch - также по линейному закону между р=0 при z = 0 и р, определяемым по формуле (66 б)* при z = -ch.

2.19*. Максимальную донную скорость vb,max, м/с, в точках, распо­ло­женных на контуре преграды (q = 90° и 270°) и впереди преграды на расстоянии 0,25l от контура преграды (в q = 0°), следует опре­делять по формуле

, (66в)*

где коэффициент jv принимается по табл.15в*


Таблица 15в*

Положение расчетных точек

Значение коэффициента jv при D/l


0,2

0,3

0,4

На контуре преграды

0,98

0,87

0,77

Впереди преграды

0,67

0,75

0,75



3. НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГО­УКРЕПИ­ТЕЛЬ­НЫЕ СООРУЖЕНИЯ , И СУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ


НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГОУКРЕ­ПИ­ТЕЛЬ­НЫЕ СООРУЖЕНИЯ


3.1. Максимальные значения горизонтальной Рх, кН/м, и вертикальных Pz и Pс, кН/м, проекций равнодействующей линейной нагрузки от волн на подводный волнолом при ложбине волны необходи­мо принимать по эпюрам бокового и взвешиваю­щего волнового давления (рис.26), при этом р, кПа, должно определяться в зависимости от z с учетом уклона дна i по формулам:

а) при уклоне i £ 0,04:

z = z1 при z1 < z2, p1 = rg(z1 -z4); (67)

при z1 ³ z2, p1 = p2; (68)

z = z2, , (69)

z = z3 = d, p3 = kwp2; (70)

б) при уклоне дна i > 0,04:

z = z1, p1 определяется по формулам (67) и (68);

z = z2, p2 = rg(z2 - z4); (71)

z = z3 =d, p3 = p2, (72)

где z1 - ордината верха сооружения, м;

z2 - ордината подошвы волны, м, по табл.16;

kw - коэффициент, принимаемый по табл.17;

z4 - ордината поверхности воды за под­водным волноломом, м, опре­деля­емая по формуле

z4 = -krd(z1 - z5) +z1; (73)

krd - коэффициент, принимаемый по табл.16;

z5 - ордината гребня волны перед подводным волноломом, м, принимаемая по табл.16.


Рис.26. Эпюры волнового давления на подводный волнолом


Таблица 16

Относительная высота волны h/d

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

Относитель­ное понижение подошвы волны z2/d

0,14

0,17

0,2

0,22

0,24

0,26

0,28

Относитель­ное превышение гребня волны z5/d

-0,13

-0,16

-0,2

-0,24

-0,28

-0,32

-0,37

Коэффи­циент krd

0,76

0,73

0,69

0,66

0,63

0,6

0,57


Часть 1    |    Часть 2    |    Часть 3    |    Часть 4    |    Часть 5    |    Часть 6




Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >>    СНиПы «Полезное >>



Смотрите также: Каталог «Полезное» >>
Компании «Полезное» >>
Статьи (473) >>
ГОСТы (1431) >>
СНиПы (45) >>
СанПиНы (2) >>
Нормативные документы (9) >>
ВСН (12) >>
Задать вопрос в форуме >>
Подписка на рассылки >>
Copyright © 1999-2024 ВашДом.Ру - проект группы «Текарт»
По вопросам связанным с работой портала вы можете связаться с нашей службой поддержки или оставить заявку на рекламу.
Политика в отношении обработки персональных данных
наверх